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第二章
开关磁阻电机及其调速系统
2.1
开关磁阻电机的发展概况
磁阻式电机诞生于
160
年前,
一直被认为是一种性能不高的电机。
然而通过
近
20
年的研究与改进,使磁阻式电机的性能不断提高,目前已能在较大
功率范
围内不低于其它型式的电机
[9]
。
70
年代初,美国福特电动机(
Ford Motor
)公司研制出最早的开关磁阻电机
调速系统。
其结构为轴向气隙电动机、
晶闸管
功率电路,
具有电动机和发电机运
行状态和较宽范围调速的能力
,特别适用于蓄电池供电的电动车辆的传动。
70
年代中期,英国里兹(
Leeds
)大学和诺丁汉
(
Nottingham
)大学,共同
研制以电动车辆为目标的开关磁阻电机调速系统。样机容量从
10W
至
50KW
,
转速从
750 r/min
至
10000 r/min
p>
,其系统效率和电机利用系数等主要指标达到或
超过了传统传动系统
。
该产品的出现,
在电气传动界引起了不小的反响。
在很多
性能指标上达到了出人意料的高水平,
整个
系统的综合性能价格指标达到或超过
了工业中长期广泛使用的一些变速传动系统。
近年来,
国内外已有众多高校、
研究所和企业投入了开关磁阻电机调速系统
的研究、
开发和制造工作。
至今已推出了不同性能、
不同用途的几十个
系列的产
品,应用于纺织、冶金、机械、汽车等行业中。
p>
目前,在汽车行业意大利
FIAT
公司研制
的电动车和中国第二汽车制造厂研
制的电动客车都采用了开关磁阻电机。
SRM
是没有任何形式的转子线圈和永久
磁铁的无刷电
动机,它的定子磁极和转子磁极都是凸的。由于
SRM
具有集中
的
定子绕组和脉冲电流,其功率变换器可以采用更可靠的电路拓扑形式。
SRM
具
有简单可靠、在较宽转速和转矩范围内高效运
行、控制灵活、可四象限运行、响
应速度快、
成本较低等优点,
这是其它调速系统难以比拟的,
作为具有潜力的电
动车电气驱动系统日益受到重视。然而目前
SRM
还
存在转矩波动大、噪声大、
需要位置检测器、系统非线性等缺点,所以,它的广泛应用还
受到限制。
2.2
开关磁阻电机的基本结构与特点
开关
磁阻电机为定、
转子双凸极可变磁阻电机。
其定、
转子铁心均由硅钢片
叠压而成,定、转子冲片上均冲有齿槽,构成双凸极结构
。按照定、转子的齿槽
的多少,形成不同极数的开关磁阻电机。为避免单相磁拉力,径向
必须对称,故
定子极数和转子极数应该为偶数。
一般来说,
p>
极数和相数越多,
电机转矩脉动越
小,运行
更平稳,但同时也增加了电机的复杂性,特别是功率电路的成本提高。
图
2.1
是三相(
< br>6/4
)
SR
电机结构原理图。
转子无绕组,也无永磁体,定子
极上有集中绕组,并根据对应磁极的绕组相互串联,形成
A
、
B
、
p>
C
三相绕组。
其运行原理遵循
“磁阻最小原理”
――磁通总是沿着磁阻最小的路径闭合,
< br>而具
有一定形状的铁心在移动到最小磁阻位置时,
必使自
己的主轴线与磁场的轴线重
合。
当某相绕组通电时,
就产生一个使邻近转子极与该相绕组轴线重合的电磁转
矩,顺序对三相绕组
通电
(
如
A-B-C-A)
,则转子可连续转动,改变通电的次序,
可改变电机的转向,
控制通电电流的大小和通断时间,
则可改变电机的转矩和速
< br>度。可见,
SR
电动机的转向与相绕组的电流方向无关
,而仅取决于相绕组通电
的顺序。
因此,
如果发动机采用开关磁阻电机驱动,
我们只需加一些简单的电路
设备和控制
SR
电机相绕组通电的顺序、
< br>相绕组通电电流的大小和通断时间,
就
可以完成对发动机
的起动、助力、减震和制动的控制。
A
C
`
B
B`
A`
C
图
2.1
三相(
6/4
)结构
SR
电机截面图
p>
从图
2.1<
/p>
所示的三相(
6/4
)结构
SR
电机,我们可以知道该电机转子极距角
?
r
为
90
°。由于有
三相绕组,故每相通电断电一次转子对应的转角
?
p
(称为步距
角)应为
30
°,每转步数
N
p
为
< br>12
。对任意极数相数的开关磁阻电机,这一关系
通常表
示为:
(
N
r
是转子极数,
m
为相数)
360
?
?
r
?
N
p>
r
(
2-1
)
360
?
?
p
?
?
m<
/p>
mN
r
?
r
p>
(
2-2
)
N
p
?
360
?
?
p
?
p>
mN
r
(
2-3
)
由于
SR
电机每转过转角
?
p
,对应绕组通电切换一次,所以电机每转过一转
,绕
组通断切换
N
p
< br>次。当电机以转速
n
(
r/mi
n
)转动时,电机绕组的总通断切换频
率为
f
?
n
mN
r
60
n
N
r
60
(
2-4
)
每相绕组通断切换频率为
f
?
?
(
2-5
)
f
?
也是对应功率电路每个功率器件的
开关频率。
由于三相
6/4
极开关磁阻电机是可双向自起动、
最少极数、
最
少相数的电机,
故
经济性较好,但转矩脉动较大。由于同样转速
时要求功率电路开关频率最低,因此
特别适合用作高速电机。我们这里也主要以这种结构
的
SR
电机作为研究对象。
开关磁阻电机综合了交流电机和直流电机的优点,由它构成的驱动系统在电机
本体结构、变换器型式以及控制方式上都与众不同
[10]
。开关磁阻电机的主要特点如
下
:
(1)
转子上无任何绕组,结构简单,可高速旋转而不致变形
;
p>
电动机转子转动
惯量小,易于加、减速。定子上只有集中绕组,端部
较短,没有相间跨接线,因而
具有制造工序少、成本低、工作可靠、维修量小等优点。<
/p>
(2)
转
矩方向与相电流极性无关,只需单向电流励磁。只要控制主开关器件的
导通角度,即可改
变电动机的工作状态,实现四象限运行。故可减少
SR
电机功
率
变换器的开关器件数,降低系统成本,提高了系统的可靠性。
(3)
定子线圈嵌装容易,端部短
而牢固,热耗大部分在定子,易于冷却;转子
无永磁体,可有较高的最大允许温升,能适
应恶劣的工作环境。
(4)
p>
调速范围宽,控制参数多、控制方式灵活,在宽广的转速和功率范围内均
具有高输出和高效率。
(5)
电机的振动和噪声大于一般电机,
且电机和功率器件的连线较多
,
这是
SR
电机较为突出的缺点。
p>
但应该指出,与转矩脉动达
100%
p>
的单相异步电动机相比,
SR
电动机的转
矩脉
动并不算很大。
只要根据
SR <
/p>
电机的动态性能,
采取合适的控制技术,
SR
电机调速
系统转矩脉动的大幅减小是可能的。
至于噪声问题,
据有关文献报道,
SR
电动机采
用合适的定子压装技术,加上适当的控制,其在满载和空载情况
下,整个转速范围
内的噪声水平可以做到比具有代表性的、高质量的
PWM
异步电动机在满载下的噪
声水平更优良。
2.3
开关磁阻电机的数学模型
建立
SR
电机数学模型的主要困难在于,
电机的磁
路饱和、
涡流、
磁滞效应等产
生的严重
非线性,加上运行时的开关性和受控性,使电机内部的电磁关系十分复杂,
难以建立与常
规电机那样规范的数学关系。考虑到列出一个精确的数学模型,计算
相当繁琐,但其所有
电磁过程仍然符合电工理论中的基本定律,因此,在如下假设
的基础上我们以准线性模型
为主进行分析:
(1)
主电路电源的直流电压(±
Us
p>
)不变;
(2)
半导体开关器件为理想开关,即导通时压降为零,关断时电流
为零;
(3)
忽略铁心的磁滞和涡流效应,即忽略铁耗;
(4)
电机各相参数对称,每相的
两个线圈作正相串联,忽略相间互感;
(5)
在一个电流脉动周期内,认为转速恒定。
准线性模型是为了近似考虑铁心磁阻以及饱和效应、边缘效应的影响,将非线
性特性
分段线性化,用解析式来计算和分析
SR
电机的性能,确定其控
制方案
[11]
。
SR
电机的数学模型等式如下:
p>
d
?
j
/
dt
?
?
ri
j
?
v
j
d
?
< br>/
dt
?
(
T
e
?
T
j
)
/
J
(
2-6
)
(
2-7
)
(
2-8
)
d
?
/
dt<
/p>
?
?
?
j
?
p>
L
(
?
,
i
j
)
i
j
T
< br>e
?
?
W
/
(
?
,
i
j
)
?
?
p>
(
2-9
)
(
2-10
)
上式
j<
/p>
=1
、
2
、
p>
3
代表了图
2.1
中
SRM
的三相,
r
是每相的相电阻,
v
j
,
p>
i
j
,
?
j
代表
j
相的相电压、
相电流、相磁链。
T
e
是电机的电磁扭
矩,
T
l
是负载扭矩。在
任意时刻,电机扭矩是所有三相扭矩之和:
T
p>
e
?
?
T
j
(
?
,
i
j
)
(
2-11
)
2.3.1
开关磁阻电机的转矩分析
ψ
B
θ+
△
θ
A
C
θ
θ-
△
θ
D
0
< br>图
2.2
i
A
i
磁共能与电流、转子位置变化关系
如图
2.2
所示,当
A
相单独通电时,设相电流为
i
A
,转子位置为
?
,则磁共
W
?
?
?
dt
0
'
i
A
能为
(
2-12
)
其中
?
?
iL
(
?
,
i
p>
)
,则根据电磁场的基本理论可知,开关磁阻电机的电磁转矩
的数学表达式为:
T
em
?
W
'
?
|
i
?
co
nst
?
?
(
2-13
)
定义电磁转矩方向与转子运动方向一致时为正,如图
2.2
所示,电机从当
前磁状态出发
,当转子有虚位移
?
?
?
时,由(
2-13
)式可以得到电磁转矩如下:
p>
?
W
'
面积
OABO
T
em<
/p>
?
|
i
?
const
?
?<
/p>
?
?
?
(
2-14
)
此时电机输出的电磁转矩为正值,
即电磁转矩方向与转子运动方
向一致,
电
机工作在电动状态
[12]
。当电机从当前磁状态出发,当转子有虚位移
?
?
?
时,由
(
2-13
)式可以得到电磁转矩如下:
?
p>
W
'
面积
OACO
T
em
?
|<
/p>
i
?
const
?
?
?<
/p>
?
?
?
(
2-15
)
式中负号表示此时电磁转矩方向与转子运动方向相反,
即电机工
作在再生制
动状态,
机械能转换为电能通过续流电路反馈给电源
。
假设开关磁阻电机的电感
为线性的,即电感值不随电流大小变
化仅为转子位置的函数:
?
(
?
)
?
L
(
?
)
i
。磁
共能和电磁转矩可以分别表示为:
W
'
?
T
em
1
2
Li
2
1
?
p>
L
?
i
2
2
?
?
(
2-16
)
(
2-17
)
从式(
2-17
)我们可以知道,随转
子位置而变化的相电感是产生扭矩的重要
因素。
磁路电感随着转
子极逐渐与定子极重叠而相应增加;
电感随着转子极移出
重叠区
而减小。
由以上分析可得如下结论:
(1)
电机的电磁转矩是由转子转
动时气隙磁导变化
?
L
/
?
?
产生的,当磁导
变化<
/p>
?
L
/
?
?
大时,转矩也大。若磁导的变化率为零,则转矩也为零。
(2)
电磁转矩的
大小同绕组电流
i
的平方成正比,因此,可以通过增大电流
p>
有效地增大转矩。
(3)
在电感曲线的上升段,通入绕组电流产生正向电磁转矩;在电
感曲线
的下降段,
通入绕组电流产生反向电磁转矩。
在电机向不同方向转动时,
仅通过
改变绕组通电时
刻便能实现正向电动、
反向电动、
正向制动和反向制动状态的全
部四象限运行。上述转矩的大小与方向均与绕组电流方向无关。
(4)
电机的平均扭矩
T
av
为正、反向转矩的平均值:
T
av
?<
/p>
1
t
Td
?
p>
?
0
t
(
2-18
)
当正向扭矩为主时,平均转矩为正,反之为负。
(5)
虽然上述分析是在一系列假
设条件下得出,但它对了解电机的基本工
作原理,对定性分析电机的工作状态及转矩产生
是十分有益的。
2.3.2
开关磁阻电机的电流分析
?
j
作为电流
i
和转子位
置角
?
由于
SR
电机存在严重的饱和效应和边缘效应,
的非线性函数,一般没有解析式,故为非线性模
型。
由图
2.3
,当
SR
电机由恒定直流电源
U<
/p>
s
供电时,由于绕组电阻压降
ri
j
与