-
2019
最新建筑施工模板安全技术规范
JGJ162-2008
1
总
则
1.0.1
为在工程建设模板工程施工中贯彻国家安全生产
的
方针和政策，做到安全生产、技术先进、经济合理、方便
适用
，制定本规范。
1.0.2
本规
范适用于建筑施工中现浇混凝土工程模板体系
的设计、制作、安装和拆除。
1.0.3
进行模板工程的设计和施工时，应
从工程实际情况
出发，合理选用材料、方案和构造措施，应满足模板在运
输、安装和使用过程中的强度、稳定性和刚度要求，并宜
优先采用定型化、标准
化的模板支架和模板构件。
1.0.4
< br>建筑施工模板工程的设计、制作、安装和拆除除应
符合本规范的要求外，尚应符合
国家现行有关标准的规定。
2
术语、符号
2.1
术
语
2.1.1
面板
surface slab
直接接触新浇混凝土的承力板，包括拼装的板和加肋
楞带板。面板的种类有钢、木、胶合板、塑料板等。
2.1.2
支架
support
支撑面板用的楞梁、立柱、连接件、
斜撑、剪刀撑和
水平拉条等构件的总称。
2.1.3
连接件
pitman
面板与楞梁的连接、面板自身的拼
接、支架结构自身
的连接和其中二者相互间连接所用的零配件。包括卡销、
螺栓、扣件、卡具、拉杆等。
2.1.4
模板体系
shuttering
由面板、支架和连接件三部分系统组成的体系，可简
称为“模板
”。
2.1.5
小梁
minor beam
直接支承面板的小型楞梁，又称次楞或次梁。
2.1.6
主梁
main
beam
直接支承小楞的结构构件，又称主楞。
一般采用钢、
木梁或钢桁架。
2.1.7
支架立柱
support column
直接支承主楞的受压结构构件，又称支撑柱、立柱。
2.1.8
配模
matching shuttering
在施工设计中所包括的模板排列图、连接件和支承件
布置图，以及细部结构、异形模板和
特殊部位详图。
2.1.9
早拆模板体系
early unweaving
shuttering
在模板支架立柱的顶端，采用
柱头的特殊构造装置来
保证国家现行标准所规定的拆模原则下，达到早期拆除部
分模板的体系。
2.1.10
滑动模板
glide shuttering
模板一次组装完成，上面设置有施工作业人员的操作<
/p>
平台。并从下而上采用液压或其他提升装置沿现浇混凝土
表面边浇
筑混凝土边进行同步滑动提升和连续作业，直到
现浇结构的作业部分或全部完成。其特点
是施工速度快、
结构整体性能好、操作条件方便和工业化程度较高。
2.1.11
爬模
crawl shuttering
以建筑物的钢筋
混凝土墙体为支承主体，依靠自升式
爬升支架使大模板完成提升、下降、就位、校正和固
定等
工作的模板系统。
2.1.12
飞模
flying shuttering
主要由平台板、支撑系统
(<
/p>
包括梁、支架、支撑、支腿
等
)
和其他配件
(
如升降和行走机构等
)
组成
(
它是一种大型
工具式模板，因其外形如桌，故又称桌模或台模。由于它
可借助起重
机械，从已浇好的楼板下吊运飞出转移到上层
重复使用，故又称飞模。
< br>
2.1.13
隧道模
tunnel shuttering
一种组合式的、可同时浇筑墙体和楼板混凝土的、外<
/p>
形像隧道的定型模板。
2.2
主要符号
2.2.1
作用和作用效应：
F
——新浇混凝土对模板的侧压力计算值；
F
3
——新浇混凝土对模板的侧压力设计值；
G
lk
——模板及其支架自重标准值；
G<
/p>
2k
——新浇混凝土自重标准值；
G
3k
——钢筋自重标准值
;
C
4k
——新浇混凝土作
用于模板的侧压力标准值；
M
——弯矩设计值。
N
——轴心力设计值；
N
t
b
——对拉螺栓轴力强
度设计值；
P
——集中荷载设计值；
Q
1k
——
施工人员及设备荷载标准值；
Q
2k
——振捣混凝土时产生的荷载标准值；
Q
3k
——倾倒混凝土时对垂直面模板产生的水平荷载标
准值；
S
——荷载效应组合的设计值；
V
——剪力设计值；
g
k
——自重线荷载标准值；
g
——自重线荷载设计值；
q
k
——活荷线荷载标准值；
< br>
q
——活荷线荷载设计值。
2.2.2
计算指标：
E
——钢、木弹性模量；
N
EX
——欧拉临界力；
f
——钢材的抗拉、抗压和抗弯强度设计值；
< br>
f
c
——木材顺纹抗压及承压
强度设计值，
f
ce
——钢材的端面承压强度设计值；
f
j
——胶合板抗弯强度设计值，
f
Lm
——铝合金材抗弯强度设计值；
f
m
——木材的抗弯强度设计值
；
f
t
b<
/p>
——螺栓抗拉强度设计值；
f
v
——钢、木材的抗剪强度设计值，
?
c
——混凝土的重力密度；
< br>
σ——正应力；
σ
c
——木材压应力；
τ——剪应力。
2.2.3
几何参数：
A
——毛截面面积；
A
o
——木支柱毛截面面积；
A
n
——净截面面积；
H
——大模板高度；
I
——毛截面惯性矩；
I
1
——工具式钢管支柱插管毛截面惯性矩；
I
2
——工具式钢
管支柱套管毛截面惯性矩；
I
b
——门架剪刀撑截面惯性矩；
L
——楞梁计算跨度；
L
o
——支柱计算跨度；
S
o
——计算剪应力处以上毛截面对中和轴的面积矩；
W
——截面抵抗矩；
α——对拉螺栓横向间距或大模板重心至模板根部的水
平距离；
b
——对拉螺栓纵向间距或木楞梁截面宽度
,
或是大模板
重心至支架端部水平距离
；
d
——钢管外径；
< br>h
o
——门架高度；
h
1
——门架加强杆高度；
h
——倾斜后大模板的垂直高度；
i
——回转半径；
l
——面板计算跨度；
l
1
——柱箍纵向间距；
l
2
——柱箍计算跨度；
t
w
——钢腹板的厚度；
t
——钢管的厚度；
v
——挠度计算值；
[
?
]
——容许挠度值；
?
s
——风荷载设计值。
?
——长细比；
［
?
］——容许长细比。
2.2.4
计算系数及其他：
κ——调整系数；
β
1
——外加剂影响修正系数；
β
2
——混凝土坍落度影响系数。
β
m
——压弯构件稳定的等效弯矩系数；
?
——截面塑性发展系数；
?
G
——恒荷载分项系数；
?
Q
——活荷载分项系数；
?
——轴心受压构件的稳定系数；
μ——钢支柱的计算长度系数。
3
材料选用
3.1
钢
材
3.1.1
为保证模板结构的承载能力，防止在一定条件下
出
现脆性破坏应根据模板体系的重要性、荷载特征、连接方
法等
不同选用适合的钢材型号和材性，且宜采用
Q235
钢和
Q345
钢。对模板的支架材料宜优先选用钢材。
3.1.2
模板的钢材质量应符合下列规定：
1
钢材应符合现行国家标准《碳素结构钢》
GB
< br>／
T
700
、《低合金高强度
结构钢》
GB
／
T
1591
的规定。
2
钢管应符合现行国家标准《直缝电焊钢管》
GB
／
T
13793
或《低压流体输送用焊
接钢管》
GB
／
T 3092
中规定的
Q235
普通钢管要求，并应符合现行
国家标准《碳素结构钢》
GB
／
T 7
00
中
Q235A
级钢的规定。不得使
用有严重锈蚀、弯
曲、压扁及裂纹的钢管。
3
钢铸件应符合现行国家标准《一般工程用铸造碳钢
件》
GB/T
11352
中规定的
ZG 200
—<
/p>
420
、
ZG 230
< br>—
450
、
ZG
270-500
和
ZG
310-570
号钢的要求。
4
钢管扣件应符合现行国家标准《钢管脚手架扣件》
GB
15831
规定。
5
连接用的焊条应符合现行国家标准《碳钢焊条》
GB
／
T5117
或《低合金钢焊条》
G
B
／
T
5118
中的规定。
6
连接用的普通螺栓应符合现行国家标准《六角头螺
栓
C
级》
GB
／
T5780
和《六角头螺栓》
GB
／
T 5782
的规定。
7
组
合钢模板及配件制作质量应符合现行国家标准
《组合钢模板术规范》
GB 50214
的规定。
3.1.3
下列情况的模板承重结构和构件，不应采用
Q235
沸
腾钢；
1
工作温度低于
-20
℃承受静力荷载的受弯及受拉的
承重结构或构件；
2
工作温度等于或低于
-
30
℃的所有承重结构或构件。
3.1.4
承重结构采用的钢材应具有抗拉强度、伸长率、
屈
服强度和硫、磷含量的合格保证，对焊接结构尚应具有碳
含量
的合格保证。
焊接的承重结构以及重要的非焊接承重结构采用
的钢
材还应具有冷弯试验的合格保证。
3.1.5
当结构工作温度不高于
-20
℃时，对
Q235
钢和
Q345
钢应具有
0
℃
冲击韧性的合格保证；对
Q390
钢和
Q420
钢应具
有
-20
℃冲击韧性的合格保证。
3.2
冷弯薄壁型钢
3.2.1
用于承重模板结构的冷弯薄壁型钢的带钢或钢板，
应采用符合现行国家
标准《碳素结构钢》
GB
／
T 700
规定的
Q235
钢和《低合金高强度结
构钢》
GB
／
T1591
规定的
Q345
钢。
3.2.2
用于承重模板结构的冷弯薄壁型钢的带钢或钢板
，
应具有抗拉强度、伸长率、屈服强度、冷弯试验和硫、磷
含量
的合格保证；对焊接结构尚应具有碳含量的合格保证。
3.2.3
焊接采用的材料应符合下列规定：
1
手工焊接用的焊条，应符合现行国家标准《碳钢焊
条》
GB
／
T5117
或《
低合金钢焊条》
GB
／
T5118
的规定。
2
选择的焊条型号应与主体结构金属力学性能相适应。
3
当
Q235
钢和
Q345
钢相焊接时，宜采用与
Q235
钢相适
应的焊条。
3.2.4
连接件及连接材料应符合下列规定：
1
普通螺栓除应符合本规范第
3.
1.2
条第
6
款的规定外，
其机械性能还应符合现行国家标准《紧固件机械性能螺栓、
螺钉和螺柱》<
/p>
GB
／
T
3089.1
的规定。
2
连接薄钢板或其他金属板采用
的自攻螺钉应符合现行
国家标准《自钻自攻螺钉》
GB
／
T15856.1
～
4
、
GB
／
T
3098.11
或《自攻螺栓》
GB<
/p>
／
T 5282
～
5285
的规定。
3.2.5
在冷弯薄壁型钢模板结构设计图中和材料订货文件
中，应注明所
采用钢材的牌号和质量等级、供货条件及连
接材料的型号
(
或钢材的牌号
)
。必要时尚应注明对钢材所
要求的机械性能和化学成分的附加保证项目。
3.3
木
材
3.3.1
< br>模板结构或构件的树种应根据各地区实际情况选择
质量好的材料，不得使用有腐朽
、霉变、虫蛀、折裂、枯
节的木材。
3.3.2
模板结构设计应根据受力种类或用途按表
3.3.2
的
要求选用相应的木材材质等级。
木材材质标准应符合现行国
家标准《木结构设计规范》
GB
50005
的规定。
表
3.3.2
模板结构或构件的木材材质等级
主要用途
受拉或拉弯构件
受弯或拉弯构件
受压构件
3.3.3
用于模板体系的原木、方木和板材可采用目测法
分
级。选材应符合现行国家标准《木结构设计规范》
GB
50005
的规定，不得利用商品材的等级标准替代。
3.3.4
用于模板结构或构件的木材，应从
本规范附录
A
附
表
A.3.1-1
和附表
A.3.1-2
所列树种中选用。主要承重构件
应选用针叶材；重要的木制连接件应采用细密、直纹
、无
节和无其他缺陷的耐腐蚀的硬质阔叶材。
3.3.5
当采用不常用树种木材作模板体系中的主梁、次
梁、
支架立柱等的承重结构或构件时，可按现行国家标准《木
材质等级
Ⅰ
a
Ⅱ
a
Ⅲ
a
结构设计规范》
GB 50005
的要
求进行设计。对速生林材，
应进行防腐、防虫处理。
3.3.6
在建筑施工模板工程中使用进口木材时，应符合
下
列规定：
1
< br>应选择天然缺陷和干桑缺陷少、耐腐朽性较好的树种
木材；
2
每根木材上应有经过认可的认证标识，认证等级应<
/p>
附有说明，并应符合国家商检规定；进口的热带木材，还
应附有无
活虫虫孔的证书；
3
进
口木材应有中文标识，并应按国别、等级、规格
分批堆放，不得混淆；储存期间应防止木
材霉变、腐朽和
虫蛀；
4
对首次采用的树种，必须先进行试验，达到要求后
方可使用。<
/p>
3.3.7
当需要对模板结构或构件
木材的强度进行测试验证
时，应按现行国家标准《木结构设计规范》
GB 50005
的检
验标准进行。
3.3.8
施工现场制作的木构件，其木材含水率应符合下
列
规定：
1
制作的原木、方木结构，不应大于
25
％；
2
板材和规格材，不应大于
20
％；
3
受拉构件的连接板，不应大于
18
％；
4
连接件，不应大于
15
％。
3.4
铝合金型材
3.4.1
当建筑模板结构或构件采用铝合金型材时，应采用
纯铝加入锰、镁等合金
元素构成的铝合金型材，并应符合
国家现行标准《铝及铝合金型材》
YBl703
的规定。
3.4.2
铝合金型材的机械性
能应符合表
3.4.2
的规定。
3.4.3
铝合金型材的横向、高向机械性能应符合表
3.4.3
的
规定。
表
3.4.2
铝合金型材的机械性能
材
料
抗拉极
限
屈服
弹性
伸长
强度
强度
模量
率
?
b
?
0
.
2
Ec
δ
(N
／
(N
／
(N
／
(
％
)
2
2
2
m
m
)
mm
)
mm
)
≥
180
─
≥
14
牌
号
状
态
Cz
Cs
Cz
壁厚
(mm)
LD
2
所有尺寸
≤
10.0
LY
ll
≥
280
≥
2l0
≥
12
1.83
×
5
10
≥
360
≥
220
≥
12
Cs
10.1
～
20.0
≥
380
≥
230
≥
12
<5.0
≥
400
≥
300
≥
10
2.14
LY
12
C
Z
5.1
～
10.0
≥
420
≥
300
≥
10
5
×
10
10.1
～
20.0
≥
430
≥
310
≥
10
≥
510
≥
440
≥
6
2.14
×
LC
4
C
S
5
10
10.1
～
20.0
≥
540
≥
450
≥
6
注：材料状态代号名称：
Cz
─淬火（自然时效）；
CS
─
淬火（人工时效）。
表
3.4.3
铝合金型材的横向、高向机械性能
牌号
材料状态
取样部位
抗拉极
限强度
≤
10.0
屈服强
度
伸长
率
?
b
?
0
.
2
δ
(
％
)
≥
6
≥
4
≥
4
≥
3
(N
／
2
mm
)
LY
l2
C
z
横向
高向
横向
高向
≥
400
≥
350
≥
500
≥
480
(N
／
2
mm
)
≥
290
≥
290
─
─
Lc
4
C
S
注：材
料状态代号名称：
Cz
─淬火（自然时效）；
< br>CS
─
淬火（人工时效）。
3.5
竹、木胶合模板板材
3.5.1
胶合模板板材表面应平整光滑，具有防水、耐磨、
耐酸碱的保护
膜，并应有保温性能好、易脱模和可两面使用
等特点。板材厚度不应小于
12mm
，并应符合国家现行标准
《混凝土模板用胶合
板》
ZBB70006
的规定。
3.5.2
各层板的原材含水率不应大于
< br>15%
，且同一胶合模板
各层原材间的含水率差别不应大
于
5%
。
3.5.3
胶合模板应采用耐水胶，其胶合强度不应低于木
材
或竹材顺纹抗剪和横纹抗拉的强度，并应符合环境保护的要
求
。
3.5.4
进场的胶合模板除
应具有出厂质量合格证外，还应
保证外观及尺寸合格。
3.5.5
竹胶合模板技术性能应符合表
< br>3.5.5
的规定。
表
3.5.5
竹胶合模板技术性能
项
目
平均
值
备
注
静曲
强度
σ
113.3
σ
=
（
3PL
）
/
（
2bh
）
3
层
0
式中
P
——破坏荷载
L
——支座距离（
240
mm
）；
1
05.5
b
——试件宽度（
20
0
mm
）；
h
——试件厚度（胶合模板
h=15
mm
）
2
（
N/m
5
层
2
m
）
弹性
3
层
10584
5
3
E=4
（△
PL
）
/
（△
fbh
）
模量
式中
L
、
b
、
h
同上，其中
3
层△
E
5
层
9898
P/
△
f=211.6
；
5
层
（
N/
△
P/
△
f=
197.7
2
mm
）
冲击
3
层
8.30
A=Q/
（
b
×
h
）
强度
式中
Q
——折损耗功；
A
b
——试件宽度；
5
层
7.95
（
J/
2
h
——试件厚度。
㎝
）
3
层
3.52
τ
=P/
< br>（
b
×
L
）
胶合
强度
τ
式中
P
——剪切破坏荷载
（
N
）；
b
——剪面宽度（
20
5
层
5.03
mm
）；
(N/
2
mm
)
L
——切面长度（
28
mm
）。
握钉力
M
（
N/
mm
）
M=P/h
241.1
式中
P
——破坏荷载（
N
）
0
h
——试件厚度（
mm
）；
3.5.6
常用木胶合模板的厚度宜为
12
mm
、
15 mm
、
< br>18mm
，
其技术性能应符合下列规定：
1
不浸泡，不蒸煮：剪切强度
< br>1.4
～
1.8N/
mm
；
2
室温水浸泡：剪切强度
1.2
～
1.
8N/ mm
；
3
沸水煮
24h
：剪切强度
1
.2
～
1.8N/
mm
；
4
含水率：
5%
～
13%
；
5
密度：
450
～
880kg/m
。
6
弹性模量：
4.5
×
10
～
11.5
×
10
N/
mm
。
3.5.7
常用复合纤维模板的厚度宜为
12
mm
、
15
mm
、
18
mm
，
其技术性能应符合下列规定：
1
静曲强度：横向
28.22
～
32.3N/ mm
；纵向
52.62
～
2
67.21
N/ mm
；
2
垂直表面抗拉强度：大于
1.8N/
mm
；
3 72h
吸水率：小于
5%
；
4 72h
吸水膨胀率：小于
4%<
/p>
；
5
耐酸
碱腐蚀性：在
1%
苛性钠中浸泡
24h
，无软化及腐
蚀现象；
6
耐水气性能：在水烝气中喷蒸
2
4h
表面无软化及明显
膨胀；
7
弹性模量：大于
6.0
×
10
N/
mm
。
4
荷载及变形值的规定
4.1
荷载标准值
4.1.1
恒荷载标准值应符合下列规定：
1
模板及其支架自重标准值
(G
1k
)
应根据模板设计图
纸计算确定。肋形或无
梁楼板模板自重标准值应按表
4.1.1
采用。
3
2
2
2
3
3
2
3
2
2
2<
/p>
表
4.1.1
楼板模板自重标准值（
KN/m
）
模板构件的名称
平板的模板及小粱
楼板模板
(
其中包括梁的模
板
)
楼板模板及其支架
(
楼层高度为
4m
以下
)
定型组合钢模
木模板
板
0.30
0.50
0.75
0.50
0.75
1.10
2
注：除钢、木外，其他材质模板重量见本规范附录
B
中
的附表
B
。
2
新浇筑混凝土自重标准值
(G
2k
)
，对普通混凝土可
3
采用
24kN
／
m
，其他混凝土可根据实际重力密度或按本规
范附录
B<
/p>
表
B
确定。
3
钢筋自重标准值
(G<
/p>
3k
)
应根据工程设计图确定。对
一般梁板结构每立方米钢筋混凝土的钢筋自重标准值：楼
板可取
1.1kN
；梁可取
1.5kN
。
4
当采用内部振捣器时，新浇筑的混凝土作用于模
板的侧压力标准值
(G
4k
)
，可按下列公式计算，
并取其中的
较小值：
F
?
0
.
22
?
c
t
o
?
1
?
2
V
(4.1.1-1)
F
?
?
c
H
(4.1.1-2)
式中
F
——新浇混凝土对模板的侧
压力计算值
(KN/m
);
?
c
——混凝土的重力密度
(KN/m
);
V
——混凝土的浇筑速度
(m/h);
3
2
1
2
t
o
——新浇混凝土的初凝时间
(h)
，可按试验确定；
当缺乏试验资料时，可采用
t
o
＝
200
／
(T+15)(T
为混凝土的温度℃
)
β
1
——外加剂影响修正系数；不掺外加剂时取
1.0
，
掺具有缓凝作用的外加剂时取
1.2
；
β
2
——混凝土坍落度影响修正系数；当坍落度小于
30mm
时，取
0.85
；坍落度为
50
～
90mm
时，取
1.00
；坍落度为
110
～
150mm
时，取
1.15
；
H
——混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面的
总高度
(m)
；混凝土侧
的计算分布图形如图
4.1.1
所示，图中
h
?
F
/
?
c
< br>,
h
为有效压头高
4.1.2
可变荷载标准值应符合下
定：
F
压力
h
H
度。
列规
1
施工人员及设备荷载标准
值
（
Q
1k
），当计算模板和直接支承模板的小梁时，均
布荷载
2
可取
2.5KN/m
，再用集中荷载
2.5KN
进行验算，比较两者
所得的弯矩值取其大值；当计算
直接
图
4.1.1
混凝土侧压力
支承小梁的主梁时，均布活荷载
标准
2
值可取
1.5KN/m
；当计算支架立
柱及
2
其他支承结构构件时，均布活荷载标准值
可取
1.0KN/m
。
注：
1
对大型浇筑设备，如上料平台
、混凝土送泵等按
实际情况计算；采用布料机上料进行浇筑混凝土
2
时，活荷载标准值取
4KN/m
。
2
混凝土堆积高度超过<
/p>
100mm
以上者按实际高度计
算。
3
模板单块宽度小于
150mm
时，集中荷载可分布于
相邻的
2
块板面上。
2
振捣混凝土时产生的荷载标准值（
Q
2
k
），对水平模
2
2
< br>板可采用
2kN/m
，对垂直面模板可采用
4kN/m
，且作用范
围在新浇筑混凝土侧压力的有
效压头高度之内。
3
倾倒混凝土时，对垂直面模板产生的水平荷载标
准值
(Q
3k
)
可按表
4.1.2
采用。
< br>
表
4.1.2
倾倒混凝土时产生的水平荷载标准值
(kN
／<
/p>
m
)
向模板内供料方法
溜槽、串筒或导管
容量小于
0.2m
的运输器
具
容量为
0.2
～
0.8m
的运
输器具
容量大于
0.8m
的运输器
具
3
3
3<
/p>
2
水平荷载
2
2
4
6
注：作用范围在有效压头高度以内。
4.1.3
风荷载标准值应按现行国家标准《建筑结构荷载
规
范》
,GB50009
—
2001(2006
年版
)
中的规定计算
,
其中基本风
压值应按
该规范附表
D.4
中
n=10
年的规定采用
,
并取风振系
数
?
Z
?
1
。
4.2
荷载设计值
4.2.1
计算模板及支架结构或构件的强度、稳定性和连接
强度时，应采用荷载设
计值（荷载标准值乘以荷载分项系
数）。
4.2.2
用计算正常使用极限状态的变形时，应采用荷载
标
准值。
4.2.3
荷载分项系数应按表
4.2.3
采用。
表
4.2.3
荷载分项系数
荷
载
类
别
分项系数
?
i
(1)
当其效应对结构不利
新浇混凝土自重标准值
时
:
对由可变荷效应控制的
组合
,
应取
1.2
；对由永久
(G
2k
)
荷载效应控制的组合
,
应取
钢筋自重标准值
1.35;
(G
3k
)
(2)
当其效应对结构有利
时
:
一般情况应
新浇混凝土对模板的侧
取
1;
压力标准值
(G
4k
)
对结构的倾覆、滑移验
算，应取
0
.9
。
续表
4.2.3
荷
载
类
别
施工人员及施工设备荷载
标准值
(Q
1k
)
振捣混凝土时产生的荷载
标准值
(Q
2k
)
倾倒混凝土时产生的荷载
标准值
(Q
3k
)
风荷载（
?
k
）
分项系数
?
i
可变荷载的分项系数：
一般情况下应
取
1.4
；
2
对标准值大于
4kN/m
的
活荷载应取
1.3
1.4
< br>模板及支架自重标准
值（
G
1k
）
永久荷载的分项系数
;
4.2.4
钢面板及支架作用荷载设计值可乘以系数
0.95
进
行折减。当采用冷弯薄壁型钢时，其荷载设计值不应折减。
4.3
荷
载
组
合
4.3.1
按极限状态设计时，其荷载组合应符合下列规定：
1
对于承载能力极限状态，应按荷载效应的基本组合采
用，并应采用下列设计表达式进行模板设计：
r
o
S
?
R
（
4.3.4-1
）
式中
r
o
——结构重要性系数，其值按
0.9
采
用；
S
——荷载效应组合的设计值；
R
——结构构件抗力的设计值，应按各有关建筑结构
设计
规范的规定确定。
对于基本组合，荷载效应组合的设计值
S
应从下列组合
值中取得最不利值确定：
1)
由可变荷载效应控制的组合：
S
?
?
?
G
?
?
Q
n
G
ik
Q
1
< br>1
k
i
?
1
n
n
（
4
.3.1-2
）
S
?
?
?
G
?
0
.
9
?
?
Q
G
ik<
/p>
Qi
ik
i
?<
/p>
1
i
?
1
（
4.3.4-3
）
式中
?
G
——永久荷载分项系数，应按本规范表
4.2.3
采用；
?
Qi
——第
i
个可
变荷载的分项系数，其中
?
Q
1
为可变荷
载
Q
1
的分项系数，
应按本规范表
4.2.3
采用；
G
ik
——按各可变标准值
G
k
计算的荷载效应值；
Q
ik
——按各永久荷载标准值计算的荷载效应值，其中
Q
ik
为诸可变荷载效应中起控制作用者；
n
——参与组合的可变荷载数。
2
）由永久荷载效应控制的组合：
S
?
?
G
G
ik
?
?
?
Qi
?
ci
Q
ik
i
?
< br>1
n
（
4.3.1-4
）
式中
?
ci
——可变荷载
Q
i
的组合值系数，当按本规范中规定
的
各可变荷载采用时，其组合值系数可为
0.7
。
注：
①基本组合中的设计值仅适用于
荷载与荷载效
应为线性的情况；
②当对
Q
1
k
无明显判断时，轮次以各可变荷载效
应为
Q
1
k
，选其中最不利的荷载效应组
合；
③当考
虑以竖向的永久荷载效应控制的组合时，
参与组合的可变荷载仅限于竖向荷载。
2
对于正常使用极限状态应采用标准组合
，并应按下列
设计表达进行设计：
S
≤
C
（
4.3.1-5
）
< br>
式中
C
——结构或结构
构件达到正常使用要求的规定限
值，应符合本规范第
4.4
节有关变形值的规
定。
对于标准组合，荷载效应组合设计值
S
应按下式采用：
S
?
?
G
ik
i
?
1
n
< br>（
4.3.4-6
）
4.3.2
参与计算模板及其支架荷载效应组合的各项荷载
的
标准值组合应符合表
4.3.2
的规
定。
表
4.3.2
模板及其支架荷载效应
组合的各项荷载标准值组
合
项
目
平板和薄壳
1
的模板及支
架
参与组合的荷载类别
计算承载能力
G
1K
+G
2K
+G
3K
+Q
1K
验算挠度
G
1K
+G
2K
+G
3K
续表
4.3.2
项
目
参与组合的荷载类别
计
算
承
载
能
< br>验算挠度
力
梁和拱模板的
2
G
1K
+G
2K
+G
3K
+Q
2K
G
1K
+G
2K
+G
3K
底板及支架
粱
、
拱
、
柱
(
边
长
不
大
于
300mm)
、
墙
(
厚
3
G
4K
+Q
2K
G
4K
度<
/p>
不
大
于
lOOm
m)
的侧面模
板
大体积结构、
柱
(
边
长
大
于
4
300mm)
、
墙
(
厚
G
4K
+Q
3K
G
4K
度<
/p>
大
于
100mm)
的侧面模板
注：验算挠度应采用荷载标准值
;
计算承载能力应采用荷
载设计值。
4.3.3
爬模结构的设计荷载值及其组合应符合下列规定：
1
模板结构设计荷载应包括：
侧向荷载：新浇混凝土侧向荷载和风荷载。当为工作
状态时按<
/p>
6
级风计算；非工作状态偶遇最大风力时，应采
< br>用临时固定措施；
竖
向荷载：模板结构自重，机具、设备按实计算，施工
2
人员按<
/p>
1.0kN
／
m
采用；
混凝土对模板的上
托力：当模板的倾角小于
45
°时，
2
取
3
～
5kN
／
m
；当模板的倾角大于或等于
45
°时，取
5
～<
/p>
2
12kN
／
m
；
新浇混凝土与模板的粘结力：按
0.5kN
／
< br>m
采用，但
确定混凝土与模板间摩擦力时，两者间的摩擦
系数取
0.4
～
0.5
；
2
模板结构与滑轨的摩擦力：滚轮与轨道间的摩擦系数
取
0.05
，滑块与轨道间的摩擦系数取
0.15
～
0.50
。
2
模板结构荷载组合应符合下列规定：
计算支承架的荷载组合：处于工作状态时，应为竖向
荷载加迎墙
面风荷载；处于非工作状态时，仅考虑风荷载；
计算附墙架的荷载组合：处于工作状态时，应为竖向
荷载加背墙面风荷载；
处于非工作状态时，仅考虑风荷载。
4.3.4
液压滑动模板结构的荷载设计值及其组合应符合
下列规定：
1
模板结构设计荷载类别应按表
4.3.4-1
采用。
2
计算滑模结构构件的荷载设计值组合应按表
4.3.4-2
采用。
表
4.3.4-1
液压滑动模板荷载类别
编
号
分
荷载
项
种类
系
数
设计荷载名称
备
注
(1)
模板结构自重
按工程设计图
恒荷
1.
计算
载
2
确定其值
若平台上放
置手推车、吊
罐、液压控制
设计平台铺板及檩条
活荷
1.
柜、电气焊设
(2)
2
2
．
5kN
／
m
载
4
备、
垂直运
输、井架等特
设计平台桁架
殊设
备应按实
2
1.5kN
／
m
计算荷载值
设计围圈及提升架
操作平台上施工荷
载
(
人员、工具和堆
< br>料）：
1.0kN
／
m
计算支承
2
杆数量
1.0kN
／
m
2
振捣混凝土侧压
力：
(3)
沿周长方向每米取
集中荷载
5
< br>～
6kN
按浇灌高度
为
800mm
左右
考虑的侧压力
恒荷
1.
分布情况，集
载
2
中荷载的合力
作用点为混凝
土浇灌高度的
2
／
5
处
活荷
1.
载
4
模板与混凝土的摩
阻力
(4)
钢模板取
1.5
～
2
3.0kN
／
m
－
按用溜槽、
倾倒混凝土时模板
3
串筒或
0.2m
承受的冲击力，按作
活荷
1.
(5)
的运办输工具
用于模板侧面的水平
载
4
向模板内倾倒
集中荷载为：
2
．
0kN
时考虑
续表
4.3.4-1
编号
设计荷载名称
分
荷载
项
种类
系
备
注
数
操
作
平
台
上
垂
直
运
输
荷
载
及
制
动
< br>W-
刹
车
时
产
生
的
时的刹车力：
荷载
(N)
；
平台上垂直运输
A-
刹
车
时
的
< br>制
动
的
额
定
附
加
荷
载
2
减
速
度
(m
／
s
)
，
(
包括起重量及柔
一般取
g
值的
1
～
性滑道的张紧力
)
（
6
活荷
1.4
2
倍；
均<
/p>
应
按
实
计
算
，
）
载
g-
重
力加速度
垂
直
运
输
设
备
刹
2
(9.8
m
／
s
)
车
制
动
力
按
下
式
Q-
料罐总重
(N)
；
计算：
K-
动
荷
载
系
数
，
?
A
?
w
?
?
在
2
—
3
之间取用
?
g
?
1
?
?
Q
?
kQ
?
?
< br>
按《建筑结构荷
载规范》
GB
50009
的规定采用，其中
活荷
1.
4
风压基本值按其附
载
表
D.4
中
n=l0
年
采用，其抗倾倒系
数不应小于
1.15
（
7
）
风荷载
表
4.3.4-2
计算滑模结构构件的荷载设计值组合
结构计算项目
荷
载
组
合
计算承载能力
(1)+(2)+(4)
取二式中
支承杆计算
(1)+(2)+(6)
较大值
模板面计算
验算挠度
￣
(3)+(5)
(3)
围圈计算
提升架计算
操作平台结构
计算
(1)+(3)+(5)
(1)+(2)+(3)
十
(4)
十
(5)+(6
)
(1)+(2)+(6)
(1)+(3)+(4)
(1)+(2)+(3)+(
4)+(6)
(1)+(2)+(6)
注：
1
风荷载设计值参与活荷载设计值组合时，其组合后
的效应值应乘
0.9
的组合系数；
2
计算承载能力时应取荷载设计值；
验算挠度时应取荷
载标准值。
4.4
变形值规定
4.4.1
当验算模板及其支架的刚度时，其最大变形值不得
超过下列容许值：
1
对结构表面外露
的模板，为模板构件计算跨度的
1
／
4
00
；
2
对结构表面隐蔽的模板，为模板构件计算跨度的
1
／
250
；
3
支架的压缩变形或弹性挠度，为相应的结构计算跨
度的<
/p>
l
／
1000
。
4.4.2
组合钢模板
结构或其构配件的最大变形值不得超过
表
4.4.2
的规定。
表
4.4.2
组合钢模板及构配件的容许变形值
(mm)
部件名称
钢模板的面板
单块钢模板
钢楞
柱箍
桁架、钢模板结构
容许变形值
≤
1.5
≤
1.5
L
／
500
或≤
3.0
B
／
500
或≤
3.0
L
／
1000
体系
支撑系统累计
注：
< br>L
为计算跨度，
B
为柱宽。
4.4.3
液压滑模装置的部件，其最大变形值不得超过下列
容许值：
< br>
1
在使用荷载下，两个提升架之间围圈的垂直与水
平
方向的变形值均不得大于其计算跨度的
1
／
500
；
2
在使用荷载下，提升架立柱的侧向水平变形值不得
大于
2mm
；
3
支承杆的弯曲度不得大于
L
／
500
。
4.4.4
爬模及其部件的最大：变形值不得超过下列容许值：
1
爬模应采用大模板；
2
爬架立柱的安装变形值．不得大于爬架立柱高度的
1/1000
；
3
爬模结构的主梁，根据重要程度的不同，其最大变形
值不得超过
计算跨度的
1/500
～
1/800<
/p>
；
4
支点
间轨道变形值不得大于
2mm
。
5
设
计
5.1
一般规定
5.1.1
模板及其支架的设计应根据工程结构形式、荷载
大小、地基土类别、施工设
备和材料等条件进行。
5.1.2
模板及其支架的设计应符合下列规定：
1
应具有足够的承载能力、刚度和稳定性，应能可
靠地承受新浇混凝土的自重、侧压力和施工过程中所产生
的荷载
及风荷载。
2
构造应简
单，装拆方便，便于钢筋的绑扎、安装
和混凝土的浇筑、养护。
≤
4.0
3
混凝土梁的施工应采用从跨中向两端对称进行分
层浇筑，每层厚度不得大于
400mm
。
4
当验算模板及其支
架在自重和风荷载作用下的抗
倾覆稳定性时，应符合相应材质结构设计规范的规定。
5.1.3
模板设计应包括下列内容：
1
根据混凝土的施工工艺和季节性施工措施，确定
其构造和
所承受的荷载；
2
绘制
配板设计图、支撑设计布置图、细部构造和
异形模板大样图；
3
按模板承受荷载的最不利组合对模板进行验算；
4
制定模板安装及拆除的程序和方法；
5
编制模板及配件的规格、数量汇总表和周转使用
计划；<
/p>
6
编制模板施工安全、防
火技术措施及设计、施工
说明书。
5.1.4
模板中的钢构件设计应符合现行国家标准《钢结
构设计规范》
GB
50017
和《冷弯薄壁型钢结构技术规范》
GB 50018
的规定，其截面塑性发展系数应取
1.0
。组合钢
模板、大模板、滑升模板等的设计尚应符合现行国家标准
《组合钢模板技术规范》
GB 50214
《滑动模板工程
技术规
范》
GB
50113
的相应规定。
5.1.5
模板中的木构件设计应符合现行国家标准《木结
构设计规范》<
/p>
GB50005
的规定，其中受压立杆应满足计算
要求，且其梢径不得小于
80mm
。
< br>
5.1.6
模板结构构件的长细比应符合下列规定：
1
受压构件长细比：支架立柱及桁架，不应大于
150
；
拉条、缀条、斜撑等连系构件，不应大于<
/p>
200
；
2
受压构件长细比：钢杆件，不应大于
350
；木杆件，
不应大于
250
。
5.1.7
用扣件式钢管脚手架作支架立柱时，应符合下列
规定：
1
连接扣件和钢管立杆底座应符合现行国家
标准《钢
管脚手架扣件》
GB15831
的规定；
2
承重的支架柱
，其荷载应直接作用于立杆的轴线上，
严禁承受偏心荷载，并应按单立杆轴心受压计算；
钢管的
初始弯曲率不得大于
1/1000
，其壁厚应按实际检查结果计
算；
3
当露天支架立柱为群柱架时，高宽比不应大于
5
；
当高宽比大于
5
时，必须加设抛撑或缆风绳，保证宽度方
向的稳定。
< br>
5.1.8
用门式钢管脚手架作支架立柱时，应符
合下列规
定：
1
< br>几种门架混合使用时，必须取支承力最小的门架作
为设计依据；
< br>
2
荷载宜直接作用在门架两边立杆的轴线上，必要
时
可设横梁将荷载传于两立杆顶端，且应按单榀门架进行承
力计
算；
3
门架结构在相邻两榀之间应
设工具式交叉支撑，使
用的交叉支撑线刚度必须满足下式要求：
I
L
b
?
0
.
03
h
b
0
（
5.1
.8
）
I
式中
I
b
——剪刀撑的截面惯性矩；
L
b
——剪刀撑的压曲长度；
I
——门架的截面惯性矩；
h
o
——门架立杆高度。
4
当门架使用可调支座时，调节螺杆伸出长度不得大
于
150mm
；
5
当露天门架支架立柱为群柱架时，高宽比不应大于
5
；当高宽比大于
5
时
，必须使用绳，保证宽度方向的稳定。
5.1.9
遇有下列情况时，水
平支承梁的设计应采取防倾
倒措施，不得取消或改动销紧装置的作用，且应符合下列
规定：
1
水
平支承如倾斜或由倾斜的托板支承以及偏心荷
载情况存在时；
2
梁由多杆件组成；
3
当梁的高宽比大于
2.5
时，水平支承梁的底面严禁
支承在
50mm<
/p>
宽的单托板面上；
4
水平支承梁的高宽比大于
2.5
时，应避免承受集中
荷载。
5.1.10
当采用卷扬机和钢丝绳牵拉进行爬模设计时，其
支承架和锚固装置的设计能
力，应为总牵引力的
3
～
5
倍。
5.1.11
烟囱、水塔和其他高大构筑物的模板工程，应根
据其特点进行专项设计，制定专项施工安
全措施。
.
5.2.1
面板可按简支跨计算，应验算跨中和悬臂端的最
不利抗弯强度和挠度，
并应符合下列规定：
1
抗弯强度计算
1)
钢面板抗弯强度应按下式计算：
?
?
M
max
?
f
W
n
5.2
现浇混凝土模板计算
（
5.2.1-1
）
式中
M
m<
/p>
ax
——最不利弯矩设计值，取均布荷载与集中荷
载分别作用时计算结果的大值；
W
< br>n
——净截面抵抗矩，按本规范表
5.2.1-1
或表
5.2.1-2
查取；
< br>
f
——钢材的抗弯强度设计值，应按本规范附录
A
的
表
A.1.1-
1
或表
A.2.1-1
的规定采用。<
/p>
2
）木面板抗弯强度应按下式计算：
max
?
m
?
M
?
W
m
f
m
（
5.2.1-
2
）
式中
W
m
——木板毛截面抵抗矩；
<
/p>
f
m
——木材抗弯强度设计值，按本规范
附录
A
表
A.3.1-3
、表
A.3.1-4
和表
A
.3.1-5
的规定
采用。
表
5.2.1-1
组合钢模板
2.3mm
厚面板力学性能
X
轴截
截
面
截
面
中
性
模
板
积
面
最
小
轴
宽度
惯性
抵
抗
A
位置
截面简图
（
mm
（
mm
2
矩
矩
Y
0
）
I
x
W
x
4
3
）
(mm)
(cm
)
(cm
)
1080
11.1
27.9
6.36
300
1
（
250
）
300
< br>（
97
（
10
< br>（
26.
（
5.
x
x
8
）
.0
）
39
）
86
）
δ<
/p>
=2.8
δ
=2.3
965
12.3
26.6
6.23
250
（
86
（
11
2
（
5.
（
25.
3
）
.1
）
38
）
78
）
702
10.6
17.6
3.97
3
200
（
63
（
9.
（
16.
(3.6
9
）
5
）
62
）
5)
200
（
150
，
100
）
587
12.5
16.4
3.86
x
150
（
52
（
11
（
0
(3.5
x
15.
4
）
.3
）
64
）
8)
δ
=2.3
14.5
< br>472
15.3
4
3.66
100
（
40
（
14
（
14.
(3.4
9
）
.2
）
11
）
6)
注：
1
括号内数据为净截面；
2
表中各种宽度的模板，其长度规格有：
1.5m
、
1.2m
、
0.9m<
/p>
、
0.75m
、
0.6m
和
0.45m;
高度全为
55mm
。
<
/p>
y
O
y
O
5
5
3
）胶合板面板
抗弯强度应按下式计算：
<
/p>
?
j
?
M
max
?
W
j
f
jm
< br>（
5.2.1-3
）
式中
W
j
——胶合板毛截面抵抗矩；
f
jm
——胶合板的抗弯强度设计值，
应按本规范附录
A
的表
A.5.1
～
A.5.3
采用。
表
5.2.1-2
组合钢模
板
2.5mm
厚面板力学性能
5
5
X
轴
截面
中
截面
最小
性轴
惯性
抵抗
位置
截
面
简
图
矩
矩
Y
0
I
x
W
x
(mm)
4
3
(cm
)
(cm
)
114.4
10.7
28.59
6.45
300
（
2
50
）
300
（
104
（
9.6
(26.9
（
5.9
x
x
.0
）
）
7)
4
）
δ
=2.5
δ
=2.5
101.9
11.9
27.33
6.34
250
（
91.
（
10.
(25.9<
/p>
（
5.8
5
）<
/p>
7
）
3)
6
）
76.3
10.7
19.06
4.3
200
（
< br>69.
（
9.6
(17.9
（
3.9
4
）
）
3)
6
）
63.8
12.6
17.71
4.18
150
（
56.
(11.4
(16.9
（
3.8
9
）
)
1)
8
）
x
x
51.3
15.3
15.72
3.96
100
（
44.
(14.3
(15.2
（
3.7<
/p>
4
）
)
5)
5
）
注：
1
括号内数据为净截面；
截面
模板
积
宽度
A
（
mm
2
（
mm
）
）
y
O
200
（
150
，
100
）
y
O
5
5
δ
=2.5
2
表中各种宽度的模板，其长度规格有：
1.5m
、
1.2m
、
0.9m
、
0.75m
、
0.6m
和
0.45m
；高度全为
< br>55mm
。
2
挠度应按下列公式进行验算：
v
?
5
q
g
L<
/p>
4
?
[
v
]
384
EI
x
（
5.2.1-
4
）
5
q<
/p>
g
L
4
PL
3
?
[
v
]
（
5.2.1-5
）
或
v
?
384
EI
?
48
EI
x
x
式中
qg
——恒荷载均布线荷载标准值；
P
——集中荷载标准值；
E
——弹性模量；
5
5
lx
——截面惯性矩；
L
——面板计算跨度；
[
?
]
——容许挠度。钢模板应按本规范表
4.4.2
采用；
木和胶合板面板应按本规范第
4.4.1
条
采用。
5.2.2
支承楞梁计
算时，次楞一般为
2
跨以上连续楞梁，
可按本规范附录
C
计算，当跨度不等时，应按不等跨度连
续楞梁或悬臂楞梁设计；主楞可根据实际情况按连续梁、
简支梁或悬臂
梁设计；同时次、主楞梁均应进行最不利抗
弯强度与挠度计算，并应符合下列规定：
1
次、主楞梁抗弯强度计算
1
）次、主钢楞梁抗弯强度应按下式计算：
M
max
?
?
W
?
f
（
5.2.2-1
）
式中
Mmax
——最不利弯矩设计
值。应从均布荷载产生的
弯矩设计值
M
1
、均布荷载与集中荷载产生
的弯矩设计值
M
2
和悬臂端产生的弯矩设计
值<
/p>
M
3
三者中，选取计算结果较大者；
W
——
截面抵抗矩，按本规范表
5.2.2-1
查用；
f
——
钢材
抗弯强度设计值，按本规范附录
A
的表
A.1.1-1
或表
A.2.1-1
采
用。
2
）次、主铝合金楞梁抗弯强度应按下式计算：
M
max
?
?
W
?
f
m
< br>（
5.2.2-2
）
式中
f
m
——铝合金抗弯强度设计值，按本规范附录
A
的
表
A.4.1
采用。
3
）次、主木楞梁抗弯强度应按下式计算：
M
max
?
?
W
?
f
m
（
5.2.2-3
）
f
m
——木
材搞弯强度设计值，按本规范附录
A
的表
A.3.1-3
、表
A.3.1-4
及表
A.3.1-5
的规定
采用。
4
）次、主钢桁架梁计算应按下列步骤进行：
①钢桁架应优先选用角钢、扁钢和圆钢筋制成：
②正确确定计算简图（见图
5.2.2-1
、
5.2.2-2
、<
/p>
5.2.2-3
）；
表
5.2.2
各种型钢钢楞和木楞力学
性能
截面最
截面
截面惯
重
量
小
积
A
性
<
/p>
（
N/m
抵抗
2
（
mm
矩
I<
/p>
x
）
矩
W
x
4
）
(cm
)
2
(cm
)
350
291
330
424
489
522
457
452
864
450
570
27.5
14.29
4.08
22.8
25.9
33.3
38.4
41.0
17.17
22.49
10.78
12.19
14.81
3.76
4.17
4.49
5.08
5.81
规
格
（
mm
）
扁
-70
×
5
钢
角
L75
×
25
×
3.
0
钢
L80
×
35
×
3.0
< br>ф
48
×
3.0
钢
ф
48
×
3.5
管
ф
51
×
3.5
□
60
×
40
×
矩
2.5
形
□
80
×
40
×
钢
2.0
管
□
100
×
50
×
3.
0
薄
[80
×
40
×
3.0
壁
冷
[10
0
×
50
×
弯
3.0
槽
35.9
21.88
7.29
35.5
37.13
9.28
112.1
22.42
2
35.3
43.92
10.98
67.8
44.7
88.52
12.20
钢
[80
×
40
×
15
5
08
内卷
×
3.0
边
[100
×
50
×
20
槽钢
658
×
3.0
槽
[80
×
43
×
5.0
1024
钢
50
×
100
5000
矩
形
木
楞
39.9
48.92
12.23
100.2
51.6
20.06
8
101.3
80.4
25.30
0
416.6
30.0
83.33
7
60
×
90
364.5
5400
32.4
81.00
0
80
×
80
341.3
6400
38.4
85.33
3
100
×
100
833.3
166.6
10000
60.0
3
7
< br>③分析和准确求出节点集中荷载
P
值；
< br>
④求解桁架各杆件的内力；
⑤选择截面交应按下列公式核验杆件内力：
拉杆
?
?
N
?
f
A
（
5.2.2-4
）
N
?
f
（
5.2.2-5
）
< br>
压杆
?<
/p>
?
?
A
式中
N
——轴向拉力或轴心压力；
A
——杆件截面面积；
?
——轴心受压杆件稳定系数，根据
长细比（
?
）值
查本规范附录
D
，其中
l
为杆件计算
跨度；
i
为
杆件回转半径；
f
——钢材抗拉、抗
压强度设计值。按本规范附录
A
表
A.1.1-1
或表
A
.2.1-1
采用。
250
250
250
250
< br>0
.
5P
P
P
P
0
.5
P
2
P
2P
2
5
0
2
次、主楞梁抗剪强度计算
1
）在主平面内受弯的钢实腹构件，其抗剪强度应按
下式计算：
6
00
42
00
6
00
0.5P
< br>P
P
P
P
P
P
P
P
0
.5P
600
600
600
600
600
600
60
0
600
600
4.5P
4
.5P
图
5.2.2-3
可调桁架跨长计算简图示意
?
6
）
式中
V
——计算截面沿腹板平面作用的剪力设计值；
S
0
——计算剪力应力处
以上毛截面对中和轴的面积矩；
I
——毛截面惯性矩；
t
w
——腹板厚度；
< br>
f
v
——钢材的抗剪强度设计值，查本规范附录
A
表<
/p>
A.1.1-1
和表
A.2.1-1
。
2
）在主平面内受弯的木实截面构件，其抗剪强度
应按下式计算：
o
?
f
（
5.2.2-7
）
< br>
?
?
VS
Ib
?
VS
o
?
f
v
（
5.2.2-
It
w
式中<
/p>
b
——构件的截面宽度；
f
v
——木材顺纹抗剪强度设计值。查本规范附录
A
表
A.3.1-3
、表
A.3.1-4
和表
A.3.1-5<
/p>
；
其余符号同公式（
5.2.2-6
）。
3
挠度计算
1
）简支楞梁应按本规范公式（
5.2.1-4
或
5.2.1-5
）
验算。
2
）连续楞梁应按本规范附录
C
中的表验算。
3
）桁架可近似地按
有
n
个节间在集中荷载作用下
和简支梁
（根据集中荷载布置的不同，分为集
中荷载将全跨等分成
n
个节间，见图
5.2.2-4
和边集中荷载
距支座各
1/2
节间，中间部分等
分成
n
－
1
个节间
，见图
5.2.2-5
）考虑，采和
下
列简化公式验算：
当
n
为奇数节间，集中荷载
P
布置如图
5.2.2-4
，挠度
验
算公式为：
(
5
n
4
?
4
n
2
?
1
)<
/p>
PL
3
v
?
?
[
< br>v
]
?
L
（
5.2.2-8
）
3
1000
384<
/p>
n
EI
当
n
为奇数节间，集中荷载
P
布置如图
5.2.2-5
，挠度
验算公式为：
(
5
n
4
?
2
n
2
?
1
)
PL
3
L
v
?
?
[
v
]
?
1000
（
5.2.2-9
）
384
n
3
EI
当
n
为偶数节
间，集中荷载
P
布置如图
5.2.2-
4
，挠度
验算公式为：
(
5
n
2
< br>?
4
)
PL
3
L
v
?
?
[
v
]
?<
/p>
384
nEI
1000
< br>
（
5.2.2-10
< br>）
当
n
为偶数节间，集中荷载
P
布置如图
5
.2.2-5
，挠度
验算公式为：
<
/p>
(
5
n
2
?
2
)
PL
3
L
v
?
?
[
v
]
< br>?
384
nEI
1000
（
5.2.2-11
）
式中
n
——集中荷载
P
将全跨等分节间的个数
；
P
——集中荷载设计值；
L
——桁架计算跨度值；
E
——钢材的弹性模量；
I
——跨中上、下弦及腹杆的毛截面惯性矩。
5.2.3
对拉螺栓应确保内、外侧模能满足设计要求的强
度、
刚度和整体性。
对拉螺栓强度应按下列公式计算：
N
?
abF
s
（
5.2.3-1
）
C
/
2
C
C
nC
图
5.2.2-5
桁架节点集中荷载布置图（中间等分）
C
C
/2
C
C
nC
C
C
< br>图
5.2.2-4
桁架节点集中荷载布置图（全跨等
分）
nP
N
t
b
?
A
n
f
t
b
（
5.2.3-2
）
< br>
N
t
b
?
N
< br>（
5.2.3-3
）
式中
N
——对拉螺栓最大轴力设计值；
——对拉螺栓轴向拉力设计值，按本规范表
5.2.3
采用；
a
——对拉螺栓横向间距；
b
——对拉螺栓竖向间距；
N
t
b
F
s
——新浇混凝土作用于模板上的侧压力、振捣混凝
土对垂直模板产生的水平荷载或倾倒
混凝土
时作用于模板上的侧压力设计值：
F
s
?
0
.
95
(
r
G
F
?
r
Q
FQ
3
k
)
或
F
s
?
0
.
95
(
r
G
G
4
< br>k
?
r
Q
Q
3
k
)
；
其中
0.95
为荷载值折减系数；
A
n
——对拉螺栓净截面面积，按本规范表
5.2.3
采用；
f
t
b
——螺栓的抗拉强度设计值，按本规范附录
A
表
A.1.1-4
采用。
表
5.2.3
< br>对拉螺栓轴向拉力设计值
(N
t
)
螺栓直
螺栓内径
净截面
径
(mm)
面积
(mm)
2
(mm
)
M12
M14
M16
M18
M20
M22
5.2.4
柱箍应采用扁钢、角
钢、槽钢和木楞制成，其受
力状态应为拉弯杆件，柱箍计算
(<
/p>
图
5.2.4)
应符合下列规
定：
1
柱箍间
距
(
l
1
)<
/p>
应按下列各式的计算结果取其小值：
1)
柱模为钢面板时的柱箍间距应按下式计算：
l
1
?
3
< br>.
276
4
EI
(5.2.4-1)
Fb
B
重
量
轴向拉力设
计值
(N
／
m)
b
N
t
(kN)
8.9
12.1
15.8
20.0
24.6
29.6
12.9
17.8
24.5
29.6
38.2
47.9
9.85
11.55
13.55
14.93
16.93
18.93
76
105
144
174
225
282
式中
l
1
——柱箍纵向间距
(mm)
；
E
——钢材弹性模量
(N
／
mm
)
，按本规范附录
A
的表
A.1.3
采用；
I
——柱模板一块板的惯性矩
(mm
)
，按本规范表
5.2.1-1
或表
5.2.1-2
采用；
F
——新浇混凝土作用于柱模板的侧压力设计值
2
N/mm
按本规范公式
(4.1.1-1)
或（
4.1.1-2
）
计算；
b
——柱模板一块板的宽度
(mm)
。
2)
柱模为木面板时的柱箍间距应按下式计算：
l
1
?
0
.
783
3
EI
Fb
4
2
(5.2.4-2)
2
式中
E
——柱木面板的弹性模量
(N
／
mm<
/p>
)
，按本规范附录
A
；
的表
A.3.1-3
、
A.3.1-4
和
A.3.1-5
采用
;
I
——柱木面板的惯性矩
(mm
)
b
——柱木面板一块的宽度
(mm).
3)
柱箍间距还应按下式计算：
l
1
?
8
Wf
< br>(
或
f
m
)
F
s
b
4
(5.2.4-3)
式中
W
——钢或木面板的抵抗矩；
f
——钢材抗弯强度设计值，按本规范附录
A
< br>表
A.1.1-1
和
A.2.1
-1
采用；
f
m
——木材抗弯强度设计值，按本规范附录
A
表
A.3.1-3
～表
A.3.1-5
采用。
P
2
2
2
1
1
l
1
3
l
q
l
P
R
A
l
2
R
B
图
5.2.4
柱箍计算简图
1-
钢模板
2-
柱箍
2
柱箍强度应按拉弯杆件采用下列公式计算；当计算结
果不满足本式要求时，
应减小柱箍间距或加大柱箍截面尺寸：
N
A
?
n
M
x
?
f
或
f
m
W
nx
（
5.2.4-4
）
其中
N
?
（
5.2.4-5
）
q
?
F
s
l
1
（
5.2.4-6
）
< br>
2
2
F
s
l
1
l
2
ql
2
M
x
?
8
?
8
ql
3
2
（
5.2.4-7
）
式中
N
——柱箍轴向拉力设计值；
q
——沿柱箍跨向垂直线荷载设计值；
A
n
——柱箍净截面面积；
M
x
——柱箍承受的弯矩设计值；
W
nx
——柱箍截面抵抗矩
，可按本规范表
5.2.2-1
采用；
l
l
——柱箍的间距；
l
2
——长边柱箍的计算跨度；
l
3
——短边柱箍的计算跨度。
3
挠度计算应按本规范公式
(5.2.1-4)
进行验算。
5.2.5
木、钢立柱应承受模板结构的垂直荷载，其计算
应符合下列规定：
1
木立柱计算
1)
强度计算：
?
c
?
N
?
f
(5.2.5-1)
c
A
n
2)
稳定性计算：
?
N
A
o
?
f
c
(5.2.5-2)
式中
N----
轴心压力设计值<
/p>
(N)
；
A
n
----
木立柱受压杆件的净截面
面积
(mm
)
；
f
c
----
木材顺纹抗压强度设计值
(N
／
mm
)
，按本规
范附录<
/p>
A
表
A.3.1-3
～表
A.3.1-5
、表
A.3.
1-5
及
A.3.3
条采用；
A
0
----
木立柱跨中毛截面面积
(mm
)
，当无缺口时，
A
0
=A;
?
----
轴心受压杆件稳定系数，按下列各式计算
:
< br>2
2
2
当树种强度等级为
TCl7
、
TC15
及
TB20
时：
?
≤
75
?
?
1
?
?
?
1
?
< br>?
?
?
80
?
2
(5.2.5-3)
?
>75
?
?
3000
?
2
(5.2.5-4)
当树种强度等级为
TC13
、
TC11
、
TB17
及
TB15
时：
?
≤
9l
?
?
1
2
< br>?
?
?
1
?
?
?
?
6
5
?
(5.2.5-5)
?
>91
?<
/p>
?
2800
2
?
(5.2.5-6)
?
?
L
0
i
(5.2.5-7)
i
?
I
A
(5.2.5-8)
式中
?
——长细比；
L
0
—木立柱受压杆件的计
算长度，按两端铰接计算
L
0
＝
l(mm)
，
L
为单
根木立柱的实际长度；
i
——木立柱受压杆件的回转半径
(mm)
；
I
——受压杆件毛截面惯性矩
(mm
)
；
A
——秆件毛截面面积
(mm<
/p>
)
。
2 <
/p>
工具式钢管立柱
(
图
5.2.5-1
和图
5.2.5
—
2)
计算
1)CH
型和
YJ
型工具式钢管支柱的
规格和力学性能应
符合表
5.2.5-1
和表
5.2.5-2
的规定。
表
5.2.5-1 CH
、
YJ
型钢管支柱规格
CH
YJ
型号项目
CH-
CH-
CH-
YJ-
YJ-
YJ-Z7
65
75
90
18
22
最小使用长
度
(mm)
2
4
181
221
271
182
< br>222
2
2
2
0
0
2720
最大使用长
度
(mm)
调节范围
(mm)
306
346
396
3
09
349
2
2
2
0
0
125
125
125
127
127
0
0
0
0
0
续
表
5.2.5
—
1
3990
1270
CH
YJ
型
CH-
CH-
CH-
YJ-
YI-
YJ-
号
65
75
90
18
22
27
项目
螺旋调节范围
(mm)
容
最小长度时
许
(kN)
荷
最大长度
载
时
(kN)
重量
(kN)
170
170
170
70
20
15
20
20
15
12
20
15
70
70
20
20
15
12
0.12
0.13
0.14
0.13
0
.14
0.16
4
2
8
87
99
39
注：下套管长度应大于钢管总长的
1
／
2
以上。
3
3
2
4
3
4
(
a
)
2
5
(
b
)
5
（
c
< br>)
5
图
5.2.5-1
钢管立柱类型
(
一
) <
/p>
1-
顶板；
2-
套管；
3-
插销；
4-
插管；
5-
底版；
6-
琵琶撑；
7-
螺栓；
8-
转盘
表
5.2.5-2 CH
、
YJ
型钢管支柱力学性能
壁
截面面
惯性
回转半
厚
积
矩
径
i
4
项
目
外
内
I(
mm
2
(mm
（
mm
）
径
径
)
(mm)
)
9320
插管
48.6
43.8
2.4
348
16.4
0
套管
60.5
55.7
2.4
438
插管
48
YJ
43
1851
20.6
00
直径
(mm)
CH
9280
2.5
357
16.1
0
1738
20.4
00
套管
60
55.4
2.3
417
图
5.2.5
—
2
钢管立柱类型
(
二
)
1-
顶板；
2
—套管，
3-
插销
4-
插管；
5-
底板；
6-
琵
琶撑；
7-
螺栓；
8-
转盘；
9-
螺管；
10-
手柄；
11-
螺旋套；
b-CH
型；
c-YJ
型
2)
工具式钢管立柱受压稳定性计算：
①立柱应考虑插管与套管之间因松动而产生的偏心
(
按
偏半个钢管直径计算
)
，应按下式的压弯杆件计算：
N
?
?
x
A<
/p>
?
mx
M
x
N
?
W
1
x
?
?
1
?
0
.
8
< br>N
?
?
Ex
?
?
f
(5.2.5-9)
式中
N
——所计算杆件的轴心压力设计值；
?
x
——弯矩作用平面内的轴心受压构件稳定系数，根
据
?
x
?
?
i
L
0
的值和钢材屈服强度
(
f
y
)
，按本
规范
2
附录
D
的表
D
采用，其中
?
< br>?
1
?
n
,
n
?
I
x
2
,
I
为上插
2
I
x
1
x
1
管惯性矩
,<
/p>
I
x
2
为下套管
惯性矩；
A
——
钢管毛截面面积；
?
mx
——此处为
?
mx
＝
1.0
；
,
d
为钢管
M
X
——
弯矩作用平
面内偏心弯矩值。
M
x
?
N
?
d
2
< br>支柱外径：
W
1
x
——弯矩作用平面内较大受压的毛截面抵抗矩；
N
Ex
——欧拉临界力，
N
Ex
2
x
?
EA
，
E
< br>2
?
x
钢管弹性模量，按本
本规范附录
A
的表
A.1.3
采用。
2
立柱上下端之间，在插管与套管接
头处，当设有钢
○
管扣件的纵横向水平拉条时，应取其最大步距
按两端铰接
轴心受压杆件计算。
轴心受压杆件应按下式计算：
N
?
f
?
A
（
5.2.5-10
）
式中
N
——轴心压力设计值
;
?
——轴心受压稳定系数（取截面两主轴稳定系数
中的较小者），并根据构件长细比和钢材屈
服强度（
f
y
）按本规范附录
D
表
D
采用；
A
——轴心受压杆件毛截面面积；
f
——钢材抗压强度设计值，按本规范附录
A
表
A.1.1-1
和
A.2.1-1
采用。
3
）
插销抗剪计算：
N
?
2
A
n
f
v
b
（
5.2.5-11
）
式中
f
v
b
——钢插销抗剪强
度设计值，按本规范附录
A
表
A.1.
1-4
和表
A.2.1-3
采用；
A
n
——钢插销的净截面面积。
4
）
插销处钢管壁端面承压计算：
N
?
f
c
b
A
c
b
（
5.2.5-12
）
式中
f
c
b
——插销孔处
管壁端承压强度设计值，按本规范
附录
A
表
A.1.1-1
和
A.2.1-3
采用；
A
c
b
——两个插销孔处管壁
承压面积，
A
c
b
?
2
dt
，
d
为插
销直径，
t
< br>为管壁厚度。
3
扣件式钢管立柱计算
1
）用对接扣件连接的钢管立柱应按单杆轴心受压构件计
算，其计算应符合本规
范公式（
5.2.5-10
），公式中
计算长度采用纵横向水平拉杆的最大步距，最大步距
不得大于
1
.8m
，步距相同时应采用底层步距；
2
）室外
露天支模组合风荷载时，立柱计算应符合下式
要求：
N
w
M
w
?
?
?
f
A
W
（
5.2.5-
13
）
n
n
?
?
N
w
?
0
.
9
?
?
1
.
2
?
N
Gik
?
0
.
9
< br>?
1
.
4
?
N
Q
1
k
?
?
?
i
?
1
i
?
1
（
5.2.5-14
）
M
（
5.2.5-15
）
w
0
.
9
2
?
1
.
4
w
k
l
a
h
2
?
10
式中
?
N
——各恒载标准值对立杆产生的轴向力之和；
Gik
i
?
1
n
n
?
N
——各活荷载标准值对立杆产生的轴向力这之
Q
1
k
i
?<
/p>
1
和，
另加
M
的值
l
b
w
w
k
——风荷载标准值，按本规范第<
/p>
4.1.3
条规定
计算；
h
——纵横水平拉杆的计算步距；
l
a
——立柱迎风面的间距；
l
< br>b
——与迎风面垂直方向的立柱间距。
4
门型钢管立柱的轴力应作用于两端主立杆的顶端，不
得承受偏心荷载。门型立柱的稳定性按下列公式计算：
?
N
A
?
kf
（
5.2.5-16
）
o
其中不考虑风荷载作用时，轴向力设计值
N
应按下式计算：
N
?
0
.
9
?
?
2
N
?
1
.
（
?
Gk
?
H
o
?
?
N
Gik
)
?
1
.
4
N
Q
1
k
?
<
/p>
i
?
1
?
n
（
5.2.5-17
）
当露天支模考虑风荷载
时，轴向力设计值
N
应按下列公
式计算
取其大值：
n
?
?
N
?
2
M
w
?
N<
/p>
?
0
.
9
?
?
1
.
（
2
N
G
k
H
o
?
?
N
Gik
)
?
?
0
.
9
?
1
.
4<
/p>
?
Q
1
k
?
b
?
?
?
?
?
i
?
1
（
5.2.5-18
）
N
?
0
.
9
?
?
1
.
35
（
N
Gk
H
o
?
?
N
< br>Gik
)
i
?
1
n
?
1
.
4
?
?
0
.
7
N
?
Q
1
k
?<
/p>
0
.
6
?
2
M
w
b
?
?
?
?
?
?
（
5.2.5-19
）
2
q
h
w
M
w
?
10<
/p>
（
5
.2.5-
20
）
i
?
（
5.2.5-21
）
I
?
I
22
）<
/p>
式中
N
——作用于一榀门型支柱的轴向力设计值；
N
Gk
——每米高度门架及配件、水平加固杆及纵横扫地
杆、剪刀撑自重产生的轴向力标准值
；
o
I
A<
/p>
1
?
I
1
h
1
h
o
（
5.2.5-
?
N
——一榀门架范围内所作用的模板、钢筋及新浇混凝
Gi
k
i
?
1
n<
/p>
土的各种恒载轴向力标准值总和；
N
Q
1
k
——一榀门架范围内所作用的振捣混凝土时的活荷载
标准值；
H
o
——以米为单位的门型支柱的总高度值；
M
w
——风荷载产生的弯矩标准值；<
/p>
q
w<
/p>
——风线荷载标准值；
h
——垂直门架平面的水平加固杆的底层步距；
A
o
——一榀门架两边立杆的毛截面面积，
A
o
?
2
A
；
k
——调整系
数，可调底座调节螺栓伸出长度不超过
200mm
时
,
取
1.0
；伸出长度为
300mm,
取
0.9
；超
过
300mm,
取
0.8
；
f
——钢管强度设计值，按本规范表
A.1.1-1
和表
A.2.1-1
采用。
录
D
的表
D
采用；门架立柱换算截面回转半径
i
；可按表
5.2.5-3
采用，也可按式（
5.
2.5-21
）
和式（
5.2.5-2
2
）计算；
?
——门型支柱立杆的稳定系数，按
?
?
k
o
h
o
/
i
查本规范附
k
o
——长度修正系数。门型模板支柱高度
H
< br>o
?
30
m
时，
k
o
?
1
.
13
,
H
o
?
31
~
45
m
时，
k
o
?
1
.
17
;
H
o
?
46
~
60
m
时，
k
o
?
1
.
22
;
h
o
——门型架高度，按表
5
.2.5-3
采用；
5.2.5-3
采用；
5.2.5-3
采用；
5.2.5-3
采
5.2.5-3
< br>采
h
1
——门型架加强杆的高度
，按表
A
1
——门架一边立杆的毛截面
面积，按表
I
o
——门架一边立杆的毛
截面惯性矩，按表
用；
I
1
—门架一边加强杆的毛截面惯性矩，按表
用。<
/p>
表
5.2.5-3
门型脚手架支柱
钢管规格、尺寸和截面
几何特性
截面
截面
惯性
回转
钢管
抵搞
积
矩
半径
规格
矩
<
/p>
2
(mm
（
mm
（
mm
（
mm
）
（
mm
4
)
）
）
3
）
门型架图示
ф
48
×<
/p>
1219
15.7
489
5080
3.5
00
8
ф
61
90
14.3
304
2900
b2
0
0
b1
ф
6080
14.0
310
2830
4
×
2.5
0
0
3
2
ф
279
11.3
220
1640
×
2.2
00
0
1
1220
ф
27.2
×
1.
1
51
890
9.00
0
1-
< br>立杆；
2-
立杆加强杆；
3-<
/p>
横杆；
4-
横杆加强杆
< br>ф
1420
191
1060
8.60
×
2.5
0
门架代号
MF1219
h
2
80
100
1930
1900
门型架
h
o
几何尺寸
b
1219
1200
（
mm
）
b
1
750
800
h
1
1536
1550
1
ф
42.0
×
2.5 <
/p>
ф
48.0
×
3
.5
杆件外
2
< br>ф
26.8
×
2.5
ф
26.8
×
3.5
径壁厚
3
ф
42.0
×
2.5
ф
48.0
×
3.5
（
mm
）
4
ф
26.8
×
2.5
ф
26.8
×
2.5
注：
1
表中门架代号应符合国家现行标准《门式钢管脚手
架》
JG13
的规定
h
1
h
2
2
当采用的门架集合尺寸及杆件规格与本表不符合时应
按实际计算
5.2.6
立柱底地基承载力应按下列公式计算：
N
?
m
f
p
?
f
ak
A
（
5.2.6
）
式中
p
——立柱底垫木的底面平均压力；
N
——上部立柱传至垫木顶面的轴向力设计值；
h
0
-
-
-
-
-
-
-
-
-
上一篇：形容味道的英语句子
下一篇：行政机关公文处理办法全文