-
细晶强化的机理及其应用
摘要:
本文讲述了细晶强化的含义及其微观机理,介绍了三种推导
Hall-Pet
ch
关系式的物
理模型,并说明了微量碳在钢铁材料中细晶强化
时对
Hall-Petch
关系式中
σ
0
和
k
的影响
。
本文还介绍了一种细晶强化金属材料的新方法
-
不对称挤压法。
关键词:细晶强化,
Hall-
Petch
关系式,位错。
1
引言
通常金属是由许多晶粒组成的多
晶体,晶粒的大小可以用单位体积内晶粒的数目来表
示,数目越多,晶粒越细。实验表明
,在常温下的细晶粒金属比粗晶粒金属有更高的强度、
硬度、塑性和韧性。这是因为细晶
粒受到外力发生塑性变形可分散在更多的晶粒内进行,
塑性变形较均匀,应力集中较小;
此外,晶粒越细,晶界面积越大,晶界越曲折,越不利
于裂纹的扩展。故工业上将通过细
化晶粒以提高材料强度的方法称为细晶强化。
细晶强化的关键在于晶界对位错滑移的阻滞效应。位错在多晶体中运动时,由于晶界
< br>两侧晶粒的取向不同,加之这里杂质原子较多,也增大了晶界附近的滑移阻力,因而一侧
< br>晶粒中的滑移带不能直接进入第二个晶粒,而且要满足晶界上形变的协调性,需要多个滑
< br>移系统同时动作。这同样导致位错不易穿过晶界,而是塞积在晶界处,引起了强度的增高。
可见,晶界面是位错运动的障碍,因而晶粒越细小,晶界越多,位错被阻滞的地方就越多,
多晶体的强度就越高,已经有大量实验和理论的研究工作证实了这一点。另外,位错在晶
体中是三维分布的,位错网在滑移面上的线段可以成为位错源,在应力的作用下,此位错
源不断放出位错,使晶体产生滑移。位错在运动的过程中,首先必须克服附近位错网的阻
碍,当位错移动到晶界时,又必须克服晶界的障碍,才能使变形由一个晶粒转移到另一个
晶粒上,使材料产生屈服。因此,材料的屈服强度取决于使位错源运动所需的力、位错网
给予移动位错的阻力和晶界对位错的阻碍大小。晶粒越细小,晶界就越多,障碍也就越大,
需要加大外力才能使晶体产生滑移。所以,晶粒越细小,材料的屈服强度就越大
。
细化晶粒是众多材料强化方
法中唯一可在提高强度的同时提高材料塑性、韧性的强化
方法。其提高塑性机制为:晶粒
越细,在一定体积内的晶粒数目多,则在同样塑性变形量
下,变形分散在更多的晶粒内进
行,变形较均匀,且每个晶粒中塞积的位错少,因应力集
中引起的开裂机会较少,有可能
在断裂之前承受较大的变形量。提高强度机制为:晶界增
多,而晶界上的原子排列不规则
,杂质和缺陷多,能量较高,阻碍位错的通过。
2
细晶强化的经典理论
一般而言,细
晶试样不但强度高,而且韧性也好。所以细晶强化成为金属材料的一种
重要强化方式,获
得了广泛的应用。在大量试验基础上,建立了晶粒大小与金属强度的定
量关系的一般表达
式为:
σ
p>
y
=
σ
0
+
kd
-n
(
1
)
p>
式中,
σ
y
为流变
应力,
σ
0
为晶格摩擦力,
d
为晶粒直径,
k
为与材
料有关的参数,指数
n
常
取
0.5
。
这就是有名的
H
all-Petch
公式,
是由
Hal
l
[1]
和
Peteh
[2]
两人最先在软钢中针对屈服强
度建立起来的,并
且后来被证明可广泛应用于各种体心立方、面心立方及六方结构金属和
合金。大量试验结
果已证明,此关系式还可适用于整个流变范围直至断裂,仅常数
σ
0
和
k
有所不同而己。
Hall-Petch
公式是一个很好的经验公式
,可以从不同的物理模型出发加以推导。常见
的模型有以下几种:
2.1
位错塞积模型
[3]
如图
1
所示,外加切应力
τ
较小时,由于晶界的阻碍作用,会使晶粒
1
p>
内由位错源
S1
放
出的位错形成位错塞积
,
可在晶粒
2<
/p>
内距其
r
远处产生较大的切应力,其值在
r
《
d/2
时
可写
为
。此处
τ
0
为位错在晶内
运动所受阻力,
d
为晶粒直径。若设
τ
激活位于晶粒
2
中
r
处的位错源所需的临界切应力,则晶粒
2
的屈服条件可写为
:
即
(3)
当
d
》
r
时,可将上式简化为
:
(4)
由此可得
:
(5)
若将拉伸屈服强度
σ
y
以
m
τ
y
表示,则:
(6)
即
(7)
在
(6)
式中,
m
为一同有效滑移系数量有关的取向因子。有效滑移系越多,
m
值越小。在滑移
系数量任意多时,取
m=2
;对有
12
个滑移系的
立方晶体取
m=3
.
1.
图
1
位错塞积引起相邻晶粒中位错源开动示意图
*
为
(2)
2
.
2
晶界“坎”模型
[4]
采用上述模型推导
Hall-Petch
公式的前提是承认在晶体中存在位错塞积。然而,这
一点至少对
α
-Fe
来说尚有争议。
至今在
p>
α
-Fe
中,
只在
少数情况下才观察到晶界前的不规则
的位错塞积群
[5]
,
而多数情况为不规则的位错缠结
[6]
p>
。为了克服这一困难,
James Li
[
4]
提出一
种不需要位错塞积的模型。他认为晶界上的“坎”可
以当作位错的“施主”而放出位错,
其机制示于图
2
。由此可将流变应力视为位错运动克服林位错的阻力,并进而求得如下的
H
all-Perch
公式:
(8)
(8)
式中,
S
为“坎”的密度
(
单位长度晶界上的“坎”的个数
)
,
α
为与位错分布有关的
实验待定常数
(
约为
0
.
4)
。
图
2
晶界
中的
“
坎
”
发
射示意图
2
.
3
晶界区硬化模型
[7]
实际上,晶界“坎”模型是着眼于晶界发射位错而构成林位错加工硬化机制,若仅考
< br>虑晶界附近区域的次滑移和加工硬化效应,还可以对
Hall-Petch
公式作如下推导:设想在
流变条件下,晶界的影响是在晶粒内造成一定
宽度
(d/2)
的硬化区,如图
3
p>
所示。晶粒的强
度
σ
要由晶界附近硬区强度
σ
又因:
(
10
)
若略去
b
2
,则将上式代入
(9)
式整理后得:
(
11
)
<
/p>
因式中
σ
H
、<
/p>
σ
S
均为与材料有关的常数,故可改用下
式表达:
H
和心部软区强度
σ
S
综合决定,即
:
(
9
)
(
12
)
因
(12)
式和
(8)
式的主要差别是指数不同,故对
Hall-Petch
公式的一般表达式为
(1)
。指数
n
可介于
0
p>
.
45
与
1
.
1
之间,即
0
p>
.
45
。
图
3
晶界区硬化模型示意图
可见
Hall-Perch
公式虽是一
个可靠的经验公式,可从不同的物理模型加以推导,但确
切的物理模型尚难于最后确定。
欲利用
Hall-Petch
公式得出屈服、流变或断裂的微观
结论
时,需要谨慎对待。
2
.
4
反常
Hall-
Petch
关系
[8]
在传统的租晶材料中,其硬度和屈服应力随着晶粒尺
d
的降低而升高,即通常所说的
Hall-Petch
效应。
但在纳米晶粒材料中.这种效应可能会受到抑制甚至出现相反的变化趋
势。通常粗晶材料
的塑性变形主要是通过位错的运动和相互作用完成的.而以上模拟表明
纳米晶粒的变形主
要是通过晶界滑移和位错运动其同主导的,随着构成材料的晶粒的尺寸
逐渐减小,片变形
机理从位错运动向基于晶粒边界滑移的方式转变。而粗晶材料中晶粒边
界通常是作为位错
核的接收器,其阻止位错的运动,从而提高材料的硬度和屈服应力等。
而在纳米材料中,
晶粒边界成为了位错成核和原干滑移的源头,从而起到促进塑性变形的
作用。这使得
p>
Hall-Petch
效应随着晶粒尺寸的减小而失效甚至出现相反
的变化趋势
3
.微量碳在细晶强化中的作用
p>
由上文可知
k
为与材料有关的因子关于
p>
k
的物理涵义以及合金元素对
k
的影响,
许多研究
者曾经做了大量理论与实验研究
[9]
。结果表明,
k
强烈地受间隙式溶质原子的影响,同时也
受热处理条件影响。但是,间隙式溶质
原子和热处理条件影响
k
的原因尚不清楚。本文以高
纯铁为试料,在尽可能地将材料微观结构
(
晶内与
晶界析出,晶界偏析等
)
同一化后系统地
研究微量碳在固溶状态、析出状态和偏析在晶界对
σ
0
和
k
的影响,讨论微量碳影响的机理
。
3
、
1
实验材料及方法
实验用
F e-50C
和
Fe-80C
合金铸锭是以高纯电解铁
(99.995%F e)
为原料,采用高真空
(6
×
10
-
3
Pa)
高频感应熔炼,经
Fe-4
.3%C
中间合金脱氧后注人水冷铜铸型得到的,其化学成
分见
表
1
。铸锭在高纯红气保护下加热后,经热锻、冷锻、冷轧和机
加工得到宽
15 mm
,厚
6 mm<
/p>
板材。
为得到不含碳的高纯铁和碳浓度更低的试样,
将
Fe
一
80C
合金板材在
700
℃流动
湿氢和干氢气氛炉内退火不同时间,进行完全脱碳或降低碳量处理,所得试料的化学分析
结果示于表
1
。
.
四种试料的板材在
700
℃真空退火
(5
×
10
-2
Pa)
后冷轧成厚
1 mm
的薄
板,
机加
工成平行部宽
3
mm,
长
20 mm
的拉伸试样。试样
的热处理条件如表
2
所示,所有热处理均在
5
×
10
-2
Pa
真空炉内进行。值得指出的是,与以往的研究不同,本文在调节晶粒尺寸热处理
后
对所有试样进行了微观结构同一化的最终热处理
.
。
表
1
试料的化学成分
(
质量分数
×
10
)
表
2
热处理条件
-1
拉伸试验在室温下进行,初期应
变速率为
3.8×
10
-4
s
-1
。显微组织观察用试样取自拉伸试
样的未变形部位,用微分千涉型光学显微镜观察并测定晶粒尺寸,按
AS
TM
规定的方法计
算平均晶粒直径。
3
.
2
实验结
果与讨论
3
.
2
.
1
固溶碳量对
< br>σ
0
和
k
的影晌
高纯铁的拉伸试验结果表明,应力应变曲线上不出现
明显的屈服点,因此取
0.2%
塑性
变
形时的流变应力为屈服强度
Fe-C
合金试样的应力应变曲线上
出现显著的由于屈服造成
的突然应力降低,取下屈服点为
σ
p>
r
。
σ
y
与
d
-1/2
p>
之间的关系见图
4
。对所得结果进行最小二
乘法回归处理得到的直线关系表明,
σ
y
与
d
之间遵循
Hall-Petch
关系式
.
由直
线关系可得高
纯铁
σ
0
=24MPa,k=7.5MPa·
mm
1/2
。
随
固溶碳量增加
σ
0
和
< br>k
均增加,
但是固溶碳量由
50
×10
-6