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(原文)细晶强化的机理及其应用

作者:高考题库网
来源:https://www.bjmy2z.cn/gaokao
2021-02-12 10:38
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2021年2月12日发(作者:皇祚)


细晶强化的机理及其应用



摘要:


本文讲述了细晶强化的含义及其微观机理,介绍了三种推导


Hall-Pet ch


关系式的物


理模型,并说明了微量碳在钢铁材料中细晶强化 时对


Hall-Petch


关系式中


σ


0



k


的影响 。


本文还介绍了一种细晶强化金属材料的新方法


-


不对称挤压法。



关键词:细晶强化,


Hall- Petch


关系式,位错。



1


引言



通常金属是由许多晶粒组成的多 晶体,晶粒的大小可以用单位体积内晶粒的数目来表


示,数目越多,晶粒越细。实验表明 ,在常温下的细晶粒金属比粗晶粒金属有更高的强度、


硬度、塑性和韧性。这是因为细晶 粒受到外力发生塑性变形可分散在更多的晶粒内进行,


塑性变形较均匀,应力集中较小; 此外,晶粒越细,晶界面积越大,晶界越曲折,越不利


于裂纹的扩展。故工业上将通过细 化晶粒以提高材料强度的方法称为细晶强化。




细晶强化的关键在于晶界对位错滑移的阻滞效应。位错在多晶体中运动时,由于晶界

< br>两侧晶粒的取向不同,加之这里杂质原子较多,也增大了晶界附近的滑移阻力,因而一侧

< br>晶粒中的滑移带不能直接进入第二个晶粒,而且要满足晶界上形变的协调性,需要多个滑

< br>移系统同时动作。这同样导致位错不易穿过晶界,而是塞积在晶界处,引起了强度的增高。


可见,晶界面是位错运动的障碍,因而晶粒越细小,晶界越多,位错被阻滞的地方就越多,


多晶体的强度就越高,已经有大量实验和理论的研究工作证实了这一点。另外,位错在晶


体中是三维分布的,位错网在滑移面上的线段可以成为位错源,在应力的作用下,此位错


源不断放出位错,使晶体产生滑移。位错在运动的过程中,首先必须克服附近位错网的阻


碍,当位错移动到晶界时,又必须克服晶界的障碍,才能使变形由一个晶粒转移到另一个


晶粒上,使材料产生屈服。因此,材料的屈服强度取决于使位错源运动所需的力、位错网


给予移动位错的阻力和晶界对位错的阻碍大小。晶粒越细小,晶界就越多,障碍也就越大,

< p>
需要加大外力才能使晶体产生滑移。所以,晶粒越细小,材料的屈服强度就越大




细化晶粒是众多材料强化方 法中唯一可在提高强度的同时提高材料塑性、韧性的强化


方法。其提高塑性机制为:晶粒 越细,在一定体积内的晶粒数目多,则在同样塑性变形量


下,变形分散在更多的晶粒内进 行,变形较均匀,且每个晶粒中塞积的位错少,因应力集


中引起的开裂机会较少,有可能 在断裂之前承受较大的变形量。提高强度机制为:晶界增


多,而晶界上的原子排列不规则 ,杂质和缺陷多,能量较高,阻碍位错的通过。



2


细晶强化的经典理论



一般而言,细 晶试样不但强度高,而且韧性也好。所以细晶强化成为金属材料的一种


重要强化方式,获 得了广泛的应用。在大量试验基础上,建立了晶粒大小与金属强度的定


量关系的一般表达 式为:





























σ


y



σ


0



kd


-n




































1




式中,


σ


y


为流变 应力,


σ


0


为晶格摩擦力,

< p>
d


为晶粒直径,


k


为与材 料有关的参数,指数


n



< p>
0.5



这就是有名的


H all-Petch


公式,


是由


Hal l


[1]



Peteh


[2]


两人最先在软钢中针对屈服强


度建立起来的,并 且后来被证明可广泛应用于各种体心立方、面心立方及六方结构金属和


合金。大量试验结 果已证明,此关系式还可适用于整个流变范围直至断裂,仅常数


σ


0



k


有所不同而己。



Hall-Petch


公式是一个很好的经验公式 ,可以从不同的物理模型出发加以推导。常见


的模型有以下几种:



2.1


位错塞积模型


[3]



如图


1


所示,外加切应力

< p>
τ


较小时,由于晶界的阻碍作用,会使晶粒


1


内由位错源


S1



出的位错形成位错塞积


,


可在晶粒


2< /p>


内距其


r


远处产生较大的切应力,其值在


r



d/2


时 可写



< p>
。此处


τ


0


为位错在晶内 运动所受阻力,


d


为晶粒直径。若设


τ


激活位于晶粒


2


r


处的位错源所需的临界切应力,则晶粒


2


的屈服条件可写为


:





(3)




d



r


时,可将上式简化为


:


(4)


由此可得


:


(5)


若将拉伸屈服强度


σ


y



m


τ


y

< p>
表示,则:



(6)




(7)



(6)


式中,


m


为一同有效滑移系数量有关的取向因子。有效滑移系越多,


m


值越小。在滑移


系数量任意多时,取


m=2


;对有


12


个滑移系的 立方晶体取


m=3



1.














1


位错塞积引起相邻晶粒中位错源开动示意图



*



(2)


2



2


晶界“坎”模型


[4]


采用上述模型推导


Hall-Petch


公式的前提是承认在晶体中存在位错塞积。然而,这


一点至少对


α


-Fe


来说尚有争议。


至今在


α


-Fe


中,


只在 少数情况下才观察到晶界前的不规则


的位错塞积群


[5]


,


而多数情况为不规则的位错缠结


[6]


。为了克服这一困难,


James Li


[ 4]


提出一


种不需要位错塞积的模型。他认为晶界上的“坎”可 以当作位错的“施主”而放出位错,


其机制示于图


2

< p>
。由此可将流变应力视为位错运动克服林位错的阻力,并进而求得如下的


H all-Perch


公式:








































































(8)



(8)

式中,


S


为“坎”的密度


(


单位长度晶界上的“坎”的个数


)



α


为与位错分布有关的


实验待定常数

< p>
(


约为


0



4)















2


晶界 中的





发 射示意图



2



3


晶界区硬化模型


[7]



实际上,晶界“坎”模型是着眼于晶界发射位错而构成林位错加工硬化机制,若仅考

< br>虑晶界附近区域的次滑移和加工硬化效应,还可以对


Hall-Petch


公式作如下推导:设想在


流变条件下,晶界的影响是在晶粒内造成一定 宽度


(d/2)


的硬化区,如图


3


所示。晶粒的强



σ


要由晶界附近硬区强度


σ


又因:













































































10






若略去


b


2


,则将上式代入


(9)


式整理后得:














































































11



< /p>


因式中


σ


H


、< /p>


σ


S


均为与材料有关的常数,故可改用下 式表达:



H


和心部软区强度


σ


S


综合决定,即


:








































































9
















































































12






(12)


式和


(8)


式的主要差别是指数不同,故对

Hall-Petch


公式的一般表达式为


(1)


。指数


n


可介于


0



45



1



1


之间,即


0



45














3


晶界区硬化模型示意图



可见


Hall-Perch


公式虽是一 个可靠的经验公式,可从不同的物理模型加以推导,但确


切的物理模型尚难于最后确定。 欲利用


Hall-Petch


公式得出屈服、流变或断裂的微观 结论


时,需要谨慎对待。



2



4


反常


Hall- Petch


关系


[8]


< p>
在传统的租晶材料中,其硬度和屈服应力随着晶粒尺


d

的降低而升高,即通常所说的


Hall-Petch


效应。 但在纳米晶粒材料中.这种效应可能会受到抑制甚至出现相反的变化趋


势。通常粗晶材料 的塑性变形主要是通过位错的运动和相互作用完成的.而以上模拟表明


纳米晶粒的变形主 要是通过晶界滑移和位错运动其同主导的,随着构成材料的晶粒的尺寸


逐渐减小,片变形 机理从位错运动向基于晶粒边界滑移的方式转变。而粗晶材料中晶粒边


界通常是作为位错 核的接收器,其阻止位错的运动,从而提高材料的硬度和屈服应力等。


而在纳米材料中, 晶粒边界成为了位错成核和原干滑移的源头,从而起到促进塑性变形的


作用。这使得


Hall-Petch


效应随着晶粒尺寸的减小而失效甚至出现相反 的变化趋势



3


.微量碳在细晶强化中的作用



由上文可知


k


为与材料有关的因子关于


k


的物理涵义以及合金元素对


k

< p>
的影响,


许多研究


者曾经做了大量理论与实验研究


[9]


。结果表明,


k


强烈地受间隙式溶质原子的影响,同时也


受热处理条件影响。但是,间隙式溶质 原子和热处理条件影响


k


的原因尚不清楚。本文以高

< p>
纯铁为试料,在尽可能地将材料微观结构


(


晶内与 晶界析出,晶界偏析等


)


同一化后系统地


研究微量碳在固溶状态、析出状态和偏析在晶界对


σ


0



k


的影响,讨论微量碳影响的机理




3



1


实验材料及方法



实验用



F e-50C



Fe-80C


合金铸锭是以高纯电解铁

< p>
(99.995%F e)


为原料,采用高真空



(6


×


10


- 3


Pa)


高频感应熔炼,经


Fe-4 .3%C


中间合金脱氧后注人水冷铜铸型得到的,其化学成


分见 表


1


。铸锭在高纯红气保护下加热后,经热锻、冷锻、冷轧和机 加工得到宽


15 mm


,厚


6 mm< /p>


板材。


为得到不含碳的高纯铁和碳浓度更低的试样,



Fe



80C

< p>
合金板材在


700


℃流动


湿氢和干氢气氛炉内退火不同时间,进行完全脱碳或降低碳量处理,所得试料的化学分析


结果示于表


1



.

四种试料的板材在


700


℃真空退火


(5


×


10


-2

Pa)


后冷轧成厚


1 mm


的薄 板,


机加


工成平行部宽


3 mm,



20 mm


的拉伸试样。试样 的热处理条件如表


2


所示,所有热处理均在

5


×


10


-2

Pa


真空炉内进行。值得指出的是,与以往的研究不同,本文在调节晶粒尺寸热处理 后


对所有试样进行了微观结构同一化的最终热处理


.

< p>




1


试料的化学成分


(


质量分数


×


10


)










2


热处理条件













-1


拉伸试验在室温下进行,初期应 变速率为


3.8×


10


-4

< p>
s


-1


。显微组织观察用试样取自拉伸试


样的未变形部位,用微分千涉型光学显微镜观察并测定晶粒尺寸,按


AS TM


规定的方法计


算平均晶粒直径。



3



2


实验结 果与讨论



3



2



1


固溶碳量对

< br>σ


0



k


的影晌



高纯铁的拉伸试验结果表明,应力应变曲线上不出现 明显的屈服点,因此取


0.2%


塑性


变 形时的流变应力为屈服强度


Fe-C


合金试样的应力应变曲线上 出现显著的由于屈服造成


的突然应力降低,取下屈服点为


σ


r



σ


y




d


-1/2


之间的关系见图


4


。对所得结果进行最小二


乘法回归处理得到的直线关系表明,


σ


y



d


之间遵循


Hall-Petch


关系式


.


由直 线关系可得高


纯铁


σ


0


=24MPa,k=7.5MPa·


mm


1/2




随 固溶碳量增加


σ


0


< br>k


均增加,


但是固溶碳量由


50


×10


-6

-


-


-


-


-


-


-


-



本文更新与2021-02-12 10:38,由作者提供,不代表本网站立场,转载请注明出处:https://www.bjmy2z.cn/gaokao/642870.html

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