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卡曼漩涡对换热器的影响
摘
要
对管壳式换热器管束常见的振动破坏形式进行了归纳
,
对管束振动的
机理进行了分析
,
并提出了相应的防振措施
关键词
管壳式换热器
管束
振动
防振措施
管壳式换热器广泛用于化工
、
炼油、
热能动力等工业行业
,
是一种通用性的过
程设备
[ 1 ]
。为了提高换热性能
,
应尽可能地提高流速
p>
,
而流速越高就越容易诱发管
束的振动
p>
[ 2 ]
。据不完全统计
,
因流体诱导振动引发换热器局部失效甚至整体报废
的换热器几乎占损坏的
p>
30%
。
需要在设计中采取必要的措施
p>
,
使管子对激励的响应
限制在安全范围以内
,
即在换热器的设计寿命期内避免发生由振动引起的破坏。
p>
由于卡曼涡街现象的存在,在管子背面两侧产生周期性的反对称漩
涡尾流,
尾流的交替产生与脱落产生于流向的激振力,
当脱落的
频率接近换热管的固有频
率时,
将会引起管束机械性的共振现象
,
使换热器产生较大的机械破坏。
以往在
进行测定卡曼涡街现象数值时,
运用最早的是尾流振荡模型实验来分析漩涡脱落
诱发的振动原因。
但据目前学者研究发现,
尾
流振荡模型在实验过程中,
其范围
受到一定的限制,当雷诺数在
较低的情况下,其理论数值与实验数据相差不大,
基本接近;
但
当雷诺数在较高的情况下进行实验时,
两者数据相差甚大。
经分
析,
当在雷诺数较大工状下进行实验时,
流经换热管后的尾流不
呈二维流动,
而是呈
动态的三维随机流,
是一个随机力函数,
沿整个换热管同时脱落,
尾流流动呈现<
/p>
出复杂的随机性质。
尾流作用于换热管上的载荷也随机发生变化。
这就意味着雷
诺数在较高的情况下不能运用尾流振荡模型进行实
验,
否则测定的流体诱导振动
值会有不小的差值产生。
针对两相流诱发管束振动机理的研究,由于其随机产生的复杂性,相关
的研
究目前尚处在初期探索阶段,
Pettigrew
等
[ 3 ]
也只对换热器管束相互之
间的距
离、
换热器管束中的含气率、
换
热器在雷诺数不同情况下的工作状态进行了有限
的研究,
同时对
气液两种不同介质时两相流中串列双圆柱的诱发振动特性机理的
研究,
< br>有助于理解管束中管子之间相互影响机理,
对于进一步研究复杂管束中的
流体诱发振动现象具有重要意义。
1
流体诱导振动机理
管壳式换热器内流
体的运动十分复杂
:
有管束上的横向流、轴向流、旁通流
等
;
管束两端的进出口有滞留区。各流路流体
的流速和方向不断的发生不规则的
变化
,
使传热管处在不均匀的力场中
,
受到流体流动的各种激发力的
作用
,
极易产
生振动。当诱导振动的频
率与换热器的固有频率接近时
,
换热器就会产生强烈的
振动。
流体横掠换热管时
,
如果流动雷诺数大到一定程度
,
就会在管子背面两侧产
p>
生周期性交替脱落的反对称漩涡尾流
,
即卡
曼涡街。漩涡的交替产生和脱落使管
子两侧产生垂直于流向的周期性激振力
,
导致管子发生振动
[ 4 ]
,
其振动频率等于
漩涡脱落频率。
当管径一定时
,
流速越大
,
流体诱导振动频率也越大。
当漩涡脱落
频率接近或
等于管子固有频率时
,
就会产生强烈的振动。紊流中脉动变化的
压力
和速度场不断供给管子能量
,
当紊
流脉动的主频率与管子的固有频率相近或相等
时
,
管子吸收能量并产生振动
[ 5 ]
。通常认为
p>
,
当管子间距较大时
,
卡曼漩涡的影响
是主要的
;
当管子
间距较小时
,
由于没有足够的间产生漩涡分离
< br>,
紊流的影响是主
要的。当管子间距与管径之比小于
p>
1. 5
时
,
漩涡
分离一般不会引起管子大振幅的
振动。
当流体横向流过管束时<
/p>
,
由于流动状态的复杂性
,
可能使管束中某一根管子
偏离原来的静止位置
,
p>
发生瞬时位移
,
这会改变其周围的流场
p>
,
从而破坏相邻管子
上的力平衡
,
使之产生位移而处于振动状态。
当流体速度大到
某一程度时
,
流体弹
性力对管束所做的
功大于管子大
,
直到管子间相互碰撞而造成破坏。研究表明
p>
,
流体速度较低时
,
振动可能由漩涡脱落或紊流抖振引起
,
而在速度较高区域
p>
,
诱发
振动机理主要是流体激振
[ 6 ]
。
2
漩涡脱落诱导振动
管壳式换热器管束振动主要是由壳程流体流动所引起的
,
p>
而管程流体流动
的影响可忽略不计。
产生振
动的振源为流体稳定流动产生的振动
,
流体速度的波
动
,
通过管道或其它连接件传播的动力机械振动等
,
横向流是流体诱导管束振
动的主要根源。
当流体掠换热管时
,
如果流动雷诺数大到一定程度
,
在其
两侧的下游交替
发生漩涡
,
形成周期性
的漩涡尾流
,
致使圆管上的压力分布也呈周期性变化。圆
p>
管两侧的静压不同
,
产生一个垂直于流动方向的升力
,
其
大小与方向随漩涡的
脱落而不断变化。
正是由于这种升力的交替
变化
,
导致了圆管与流体流动方向垂
直的振动。
同样
,
由于漩涡的脱落也使流动阻力发生交替性变化
,
从而导致圆管
在流体流动方向上的振动。
圆管的振动
频率与漩涡的脱落频率有关
,
但理论上求
解漩涡脱落频率相当困难
,
因此工程实际中一般用
strouhal
数来确定漩涡脱落
的频率
[ 7
]
。漩涡脱落的频率为
fv =
SU0 /D
式中
fv
———漩涡脱落的频率
, Hz
U0
———来流速度
, m / s
D
———圆柱体直径
, m;
非圆柱体时
为垂直于来流的最大宽度由此可见
,
当管径一定时
,
流速越大流体诱导振
动频
率越大。当漩涡脱落频率接近或等于管子固有频率时
,
就会产生强烈的振动。
3
振动的防止
换热器内流体诱导振动的
机理相当复杂
,
能够有效地防止振动的完整的设计
准则尚未建立起来。
这就需要在运行过程中根据不同的操作情况
,
采用不同的措
施来防止换热器的振动
[
8 ]
。振动是不可避免的但是轻微的振动不但不会带来损
坏<
/p>
,
而且还有强化传热和减少结垢的作用。
但是强烈的振动应该采取必要的防振
措施以减缓振动
,
p>
避免换热器振动破坏。
抗振的根本途经是激振力频率尽量避开
管子的固有频率。
3.1
调整尺寸
(l)
调整折流板间距
对于管束直管段
,
缩短支撑间距
,
从结构上是加强了管束的刚性
,
但同时
缩小了流通面积
,
提高了流速
,
反而容易引起振动。<
/p>
通过设计计算调整折流板间
距
,
使管子的固有频率与卡曼旋涡的频率之比小于规定的
[ 9
]
,
同时也使壳程流
体的横流速度小
于临界横流速度即可。
(2)
控制折流板管孔径
制造中减小管子与
管孔之间的装配间隙也可提高管子和管束的刚性
,
当然
可以预防流体诱导振动的产生。