-
一般业余绕制输出变压器不必过多注重理论参数和公式计算，但有三项指标必须重视：
1.
输出变压器阻抗。
2.
尽量大的电感量。
3
尽量小的分布电容。
对于输出变压器阻抗，理论上讲即变压器阻抗必须和功
放管内阻一致，这样才能达到该功放管的最大设计
功率，
但实际
制作胆机时，
往往为了最佳音质而舍弃最佳功率，
因而一般都取
变压器阻抗远大于胆管内阻。
以
805
管为例，
本人一般设计变压器时都取其胆内阻的
3
－
5
倍，
因为有如此大的余
量，
所以只要按原设计
者提供的数据绕制，一般都不会有什么问
题。
尽量大的电感量和尽量小的分
布电容，
电感量大则低频好，分布电容小则高频好，
但这本身就
是一对矛盾，
因为要电感量大则分布电容必然也大，要分布电容小则电感量也必然会小，
如何解决这一对矛盾，既要电
感量大，以保持低频好，又要分布电容小以保持好的高频，
这就是我们绕制输出变压器以保证音质的关键
所在。如何解决好这一对矛盾呢？下面详细
谈谈个人的制作体会，不对之处请大家讨论。
1.
为保证有尽量大的电感量，一定要选择大规格的铁芯，只有大规格铁芯才
是大电感量的重要保证，市售
成品机往往低频下潜不深、缺乏弹性、没有冲击力，速度慢
的重要因素都在其为节约成本选用铁芯太小所
致，尤其是单端机，因为要流气缝，铁芯规
格小了肯定是不行的，本人用于
10
－
20W
的小功率单端机的输
出牛铁芯决不会小于舌宽
35mm
，叠厚不得小于
65mm
，即
35×
65
以上。而大功
率单端机的输出牛一般都
用舌宽
41mm
，叠厚
75mm
，也就是
41×
75
以上，以保证该输出牛有足够的电感量，从而保证低频有很好<
/p>
的下潜，弹性和速度。
2.
为保证有尽量小的分布电容：
a.
各绕组尽量分多层绕制，一般来讲初级绕组不得小于
5
－
7
层，次级绕组
也必须分
5
－
7
层，夹在初级绕
组当中，因为这样即有很好的藕合，且各绕组的分布电容呈串联结构，而电
容是越串联越
小的。
b.
注意绕制工艺，手法也是减少分布电容的重要措施。
第一，绕制时线圈一定要拉紧，
越紧越好，这也是高级输出牛只能手工绕制，不能机器绕
制的原因所在，但不一定要排列十分整齐，有少
量乱层对分布电容相反有好处。第二，线
间绝缘层越薄越好，如有绕制经验，有耐心，用绕一层刷一层快
干漆更好，但刚开始绕制
本人推荐用普通封装纸箱的不干胶胶带，但必须用不透明的那种，透明的反而不
好用。每
绕一层就用不干胶带封一层，初级与次级间封两层，因其薄膜很薄且有很好的固定作用。第三，
< br>次级绕组尽量均匀稀绕，尽量不要象初级那样排的过密，但一定要拉紧。
3.
线材选用：因我们选用的铁芯较
大，相应的窗口也就较大，对我们选用线材带来了好处，一般初级可选
用直径
0.31
－
0.45mm
的高强度漆包线，
次级选用直径
1.2
－
1.45mm
的高强度漆包线，
视铁
芯窗口大小而定。
用这种规格线材既可以拉紧，又可减小变压器的直流电阻，从而减小了
变压器的铜损和铁损，对改善音质
非常有利。
4.
关于铁芯质量选择：对于一个装
机高手来讲，有了一副好铁芯就等于成功了一半。铁芯除规格大小外，
还有一个重要参数
，
就是必须选用
0.35
片厚的，片厚
0.50
的铁芯因有涡流产生只能用作电源变压器，
不能
用于输出牛，如能找到
0.35
以下的光面冷轧铁芯则更好，但其含硅量不一定要很高，中等就可以了。
5.
关于骨架：一般各种规格的骨架
市面都有售，也可自制，但自制较麻烦。
< br>输出牛是胆机的咽喉，其内在品质的优劣直接影响著整机的重放质量。由于输出牛的专业性较强，加之考< /p>
虑厂家的利益，故很少有刊物作高保真输出牛的介绍。发烧友在评论某某胆机之输出牛时仅
以外表或者品
牌效应点评，甚至仅以个人听感为依据，缺乏对输出牛的定性的认识（虽然
变压器所涉及的技术并不深，
但一支高保真输出牛并非人人都能作得好的）
。
另外各胆机生产厂所生产的输出牛可以说各具特色，
各有千
秋。对于称得上
“Hi
-
Fi”
级（严格地讲胆机的输出牛无法算
Hi-Fi
< br>）的输出牛，一个厂家一个
“
味
”
，
甚至一个
批次一种音色。
当然在这“云云众生”众多的胆机中，也不乏有那不够
Hi-F
i
甚至失真较大，频率响应较窄的输出
牛“滥竽充数”。而我们
业余发烧友又无“孙悟空”那“火眼金睛”，来识破那些“笨牛”。本来不够
Hi
-Fi
的“牛”，却奉为上品，那可就残了。这里笔者给大家谈一谈胆
机的输出牛及其业余测试方法，让大
家对“牛”有一个定性的了解和认识，也让输出牛不
在那么“牛气”。
一颗理想的
Hi-
FI
输出牛要求其：
1.
初级电感（
pri-inductor
）为无穷大（
infinite
），以应付很低的低频信号
；
2.
漏感（
leakage
）为零，分布电感（
distributed
inductance
）、电容（
distributed c
apacita
nce
）为零，以便高保真的传输现代音乐的超
高频信号；
3.
不产生各种形式的串联或并联
谐振（
resonance
），以免使音频信号发生畸变（
distortion
）；
4.
不产生任何非线性（
nonlinear
distortion
）或相位延迟失真（
phase-
delay distortion
）。
从变压
器的原理上讲，
现今无论何种形式的变压器均无法同时满足以上条件的。
首先说变压器要用铁
心（
core
）做导磁媒体，其非线性失真一般很大。再有若需诺大的初级电感（
pri-ind
uctor
），其漏感（
l
eakag
e
）、分布电感、电容亦随之加大。满足了第
1
项，就要损失第
2
项，互为矛盾。且较大的初级电感<
/p>
又可使相位失真加大，动态范围（
dynamic
renge
）减小。
看到这
里发烧友可能要问，
照你的
“牛”
（谬
）
论，
胆机就不能算
Hi-Fi
音响了？你是不是一个
“恨
胆狂”，然也，相
反我是却个胆机迷，且快至如醉如痴之地步。常言道“爱之深，则之切”。本人对胆机
并
非盲目的崇拜，而是从其优点中找出可以改进的不足，无法改进的不足之处，才认为是“残缺的美”。
一只宽频响（
freguency response
）的输出牛，要求在满足高频的情况下，尽量增加初级电感，以使频响
曲线向低端延
伸。亦或在满足低频的情况下，尽量减小分布电容（
distributed capa
citance
）及漏感（
l
eaka
ge inductance
）以使高频更靓。但两者总是互为矛盾，故频响不可能很宽
。现今的输出牛大多采用高
质量的铁心，特殊的线材及复杂的绕制工艺，已使频响宽度达
到
10Hz~20KHz±1.5dB（有的甚至更宽）。
根据
现代“音乐频谱曲线”看，已能满足各种音乐信号的传输了。
不过荣
幸的是，由于输出牛不可能传输更高的高频信号（即便能传输过去，相位也已延迟了很多，
加之人耳的掩蔽效应也就不能感觉到）
，
可将一些高频干扰如
CD
、
DVD
等数位音源本身固有的数位干扰
“拒
之门外”。这就是用有输出
牛的功放（胆机或石机），重播
CD
、
VCD
、
DVD
音乐要比石机“好听”
许多（显
得不那么刺耳）。故有些名厂的石机也采用“牛”做输出如
McIntosh
（麦景图）。有些中低档胆机之输出
牛，
干脆就只照顾低频，高频到那里一概不管。此类胆机虽有充实的低频但高频暗淡，久听会感觉“闷”
得难受（如今发烧友的耳朵已修炼的挑剔的很）。现今的音箱好象在暗中为胆机弥补这“高频不足”，
把
音箱的高频做的较靓，甚至用高灵敏的号角单元，那种“不足”也就不显得那么突出了
.
一支宽频响的
Hi-Fi
输出牛，
其电感漏感（
leakage indu
ctance
）比
（
LL
）
很大
（即较大的电感
（<
/p>
i
nductor
），极小的漏感）。故
通常用电感漏感比（
LL
）来衡量一个输出牛的优劣。下面我给
大家谈谈对输
出牛具体的要求：
初级电感（
pri-
inductor
）
L
L=K·（
Ra-r1
）
/2
π
fmin
其中：
Ra
是放大器的最佳负载阻抗（
optimum plate load
），
r1
是输出牛的初级直流电阻。
K
是
一个系数，当要求频响曲线不均匀度为
< br>-3dB
，或允许初级阻抗变化
30%
< br>时，
K=1
；当要求
-1dB<
/p>
或允许阻抗变
化
10%
< br>时，
K=2
；要求
-0.5dB
或允许阻抗变化
5%
时，
K=3
；
fmin
：所要求
之最低频率。
初级漏感（
pri-leakage
inductance
）
Ls
Ls=K·Ra
-
r1/2
π
fmax
其中：
fmax
系所要求之最高频率，当允许初级阻抗变化
30%
时，
K=0.8
；
允许变化
10%
时，
K=0.5
。
输出牛直流电阻
单端（
single-ended
）输
出牛，初级电阻
r1=0.5·Ra（
1-
η
）；次级电阻
r2= r1
（<
/p>
N2/N1
）
推挽（
push-
pull
）输出牛
初级电
阻
r1=0.414·Ra
-a
（
1-
η
）
次级电阻
r2=0.586·Ra
-a
（
1-
η
）（
N2/N1
）
其中：
Ra
系单端放大器（
single-
ended
）最佳负载阻抗（
optimum plate l
oad
）；
Ra-a
系推挽放
大器（
push-pull
）最佳负载阻抗；<
/p>
η
为变压器的效率（
efficienc
y
），一般取
0.75~0.9
，功率
越小
η
取
值越低。
输出牛直流电阻不宜过大，
否则将影响瞬态
（
transient
）
、
解析力及动态范围
（
dynamic
range
）
。
由于变压器中存在电抗（
reactance
）成分，其感
抗（
inductive reactance
）随频率的变化
而变化，使得
其输入阻抗（
input impedance<
/p>
）亦随之变化，一般中频段呈一定值不变。而低频段，随频率的降低而急速
下降，高频段又随频率的上升而升高。当阻抗偏离放大器的最佳负载阻抗（
op
timum plate load
）较多时，
放大器将产生严
重的波形失真，且输出功率亦下降。故一般要求变压器的输入阻抗（
input imp
edance
）变
化
<30%
。
另外，由于变压器本身存在有分布
电感（
distributed
inductance
）及分布电容（
distributed
c
apacitance
），其相互作用将产生串联或并联谐振
（
resonance
）。发生谐振时，其输入阻抗（
input imp
edance
）趋向于零或
无穷大（
infinite
）。且无论是串联或并联谐振，其输
出电压都可能出现峰值，使频
响曲线变差。为控制变压器在谐振（
resonance
）时输入阻抗的变化程度，保证平坦的幅频特性，应控制住
变压器回路的
Q
值（这里
Q
值的含义是，感抗（
inductive
reactance
）或容抗（
capacitive rea
ctance
）
与回路电阻之比。
Q<
/p>
值越大，其阻抗的变化程度也越大），选择合适的电感（
pri-
inductor
）漏感、内阻
及分布电容值。
另外，变压器初级电感的大小还与信号的动态范围（
dynamic range
）有关联，当信号幅度（
< br>ampl
itude
）与响度（
loudness
）变化时，意味著铁心中的磁感应强度（
in
duction density
）和磁导率（
perm
eance
）在变化。因而初级自感量也将随著信号幅度（
amplitude
）的变化而变化，当信号幅度（
amplitud
e
）较大时，很大的初级电感，引起波形失
真加大。而信号幅度较小时，铁心的磁导率（
permeance
）变小，
自感量变小，将影响频率响应特性（
freguen
cy response
）。
再者，从减小相移失真（
phase-delay disto
rtion
）的角度考虑，输出牛亦不能只为照顾低频而过
分的
加大初级电感（
pri-
inductor
）。由于铁心的磁饱和（
magnetic
saturation
）程度与频率成反比，在
低频段，铁心有
可能工作在
B-H
曲线的饱和区，此时，因磁化电流（
magnetizing current
）的波形已严重
失真，
呈尖顶状，
致使输出电压的波形也产生失真。
输出牛铁心的磁感应强度
（
induc
tion density
）
越高，
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