-
设计单位：
广东
********
学院
混凝土单向板计算书
设计人
：
*****
审核人
：
*****
学号：
13060***
班级
：
13***
技术
2
班
单向板设计
目
录
一、设计资料··················
1
二、板设计···················
1
2.1
荷载计算··············
2
2.2
内力计算·········
·····
3
2.3
配筋计算·······
·······
3
三、次梁的计算·················
4
3.1
荷载计算····
··········
5
3.2
内力计算······
········
5
3.3
配筋计算··
············
6
四、主梁设计··················
8
4.1
荷载计算·····
·········
9
4.2
内力计算···········
···
9
4.3
配
筋计算··············
12
五、附图·················
··
15
次梁配筋图
···················
15
主梁配筋图····················
16
一
设计资料
某多层工业厂房的建筑平面图如图
1.1
所示，
楼梯设置在旁边的
附属房屋内。
拟采用现浇钢筋混凝土肋梁楼盖。
设计使用年限
50
年，
结构安全等级为二级，环境类别为一类。
楼面做法：
水磨石面层
（
0.65
KN
/
m
2
）
；
钢筋混凝土现浇
板：
20mm
石灰砂浆抹底。
楼面活荷载：均布可变荷载标准值
q
k
=6.0KN/m
2
,
准永久值系数
ψ
q
=0.8
。
材料：混
凝土强度等级
C25
；梁内受力钢筋为
HRB335
级，其他
钢筋为
HPB3
00
级钢筋。
试对板、次梁和主梁进行设计。
图
1.1
楼盖建筑平图
1
单向板设计
二
板设计
板按考虑塑性内力重力分布方法计算，取
1m
< br>宽板带为计算单元，有
关尺寸及计算简图如图
2.1
所示，设板厚
h=80mm
。
图
2.1
板的计算简图
2.1
荷载计算
水磨石面层：
0.65KN/m
?
80
mm
厚钢筋混凝土板：
25
×
0.08=2KN/m
?
20mm
石灰砂浆抹底：
17
×<
/p>
0.02=0.34KN/m
?
恒载标准值：
g
k
=
0.65+2+0.34=2.99
KN/m
?
活荷载标准值
：
q
k
=6
KN/m
?
转化为线荷载：
2.99
×
1m=2.99KN/m
6
×
1m=6KN/m
荷载设计值：
g+q=1.2
×
2.99+1.3<
/p>
×
6=11.39KN/m
2
单向板设计
《荷载规范》规定：对活
荷载标准值大于
4KN/m
?
的工业房
屋楼面结
构的活荷载，分项系数取
1.3
2.2
内力计算
初估次梁截面尺寸：
高
h=l/18
～
l/12=6600/18
～
6600/12=367
～
< br>550
取
h=450mm
宽
b=h/3
～
h/2=450/3
～
450/2=150
～
< br>225
取
b=200mm
计算跨度取净跨：
边跨
l
0
=2300-120-100+80/2=2120mm
中间跨
l
0
=2300-200=2100mm
因跨度差
（
2120-2100
）
/2100=0.9%
< br>，
在
10%
以内，
故可按等跨计算。
计算结果见表
2.2.1
表
2.2.1
板的弯矩计算
< br>
截面
弯矩系数α
m
边跨跨中
1/11
B
支座
-1/11
-1/11
×
11.39
×
2.12
?
=-4.65
中间跨中
1/16
1/16
×
11.39
×
2.1
?
=3.14
C
支座
-1/14
-1/14
×
11.39
×
2.1
?<
/p>
=-3.59
1/11
×
11.39
M=
α
m
（
g+q
）
l
0
?
×
2.12
?
=4.65
2.3
配筋计算
取
1m
宽板带计算，
b=1000mm h=80mm <
/p>
α
s=
c+d/2=20+10/2=2
5mm h
0
=80-25=55mm
钢筋采用
HPB300
钢筋，混凝土
C25
f
y
=270N/
mm
?
f
c
=11.9N/mm
?
α
=1.0
1
②～⑤轴线中间区格板与梁为整浇，故计算弯矩乘以系数
0.8
，予以
折减。计算见表
2.3.1
，
配筋图见附图
2.3.1-1
3
单向板设计
表
2.3.1
板的配筋计算
中间跨跨中
边跨跨
截面位置
中
B
支座
①～②
轴线
M(KN
·
m)
α
s
=M/
α
1
f
c
bh
0
?
ξ
=
1-
√
1-2
α
s
A
s
=
ξ
bh
0
α<
/p>
1
f
c
/f
y
（
mm
?
）
选用钢筋
中间支座
①～②
轴线
-3.59
②～⑤
轴线
-3.59
×
0.8
0.100
0.106
257
0.080
0.083
201
②～⑤
轴线
3.14
×
4.65
0.129
0.139
337
-4.65
0.129
0.139
337
3.14
0.8
0.087
0.091
221
0.070
0.073
177
Φ
8@150
Φ
8@150
Φ
8@150
Φ
8@150
Φ
8@150
Φ
8@150
335
335
335
335
335
335
实配钢筋面积
（
mm
?
）
三
次梁的计算
次梁按考虑塑性内力分布
方法计算，有关尺寸计算及计算简图如图
3.1
所示。
4
单向板设计
图
3.1
次梁的计算简图
3.1
荷载计算
由板传来恒荷载
2.99
×
2.3=6.88KN/m
次梁自重
25
×
0.2
×（
0.45-0.08
）
=1.85KN/m
次梁粉刷
17
×
0.02
×（
0.45-0.08
）×
2=0.252KN/m
恒荷载标准值
g
k
=6.88+1.85+0.252=8.98KN/m
活荷载标准值
q
k
=6
×
2.3=13.8
KN/m
荷载设计值
g+k=1.2
×
8.98+1.3
×
1
3.8=28.72KN/m
3.2
内力计算
计算跨度（设主梁
b
×
h=300mm
×
650mm
）
边跨
l
0
=6600-300/2-120+240/2=6450mm
中间跨
l
0
=6600-300=6300mm
因跨度差
6450-6300/6300=2%<10%
可按等跨计算，计算结果见表
3.2.1
及表
3.2.2
。
表
3.2.1
次梁的弯矩计算
截面
弯矩系数α
m
边跨跨中
1/11
B
支座
-1/11
中间跨跨中
1/16
C
支座
-1/14
5
单向板设计
1/11
×
28.72
M=
α
m
(g+q)l
0
2<
/p>
(KN
·
m)
×
6.45
?
=108.62
1/11
×
28.7
2
×
6.45
?
=108.62
1/16
×
28.72
×
6.3
?
=71.24
1/14
×
28.72
×
6.3<
/p>
?
=81.42
表
3.2.2
次梁的剪力计算
截面
剪力系数α
v
V=
α
v
(g+q)l
0
(KN)
×
6.45<
/p>
=83.36
×
6.45
=111.15
3.3
配筋计算
（
1
）正截面配筋计算，钢筋采用
HRB335
< br>，混凝土采用
C25
。
f
y
=300N/mm
?
f
c
=11.9N/mm
?
f
t
=1.
27N/mm
?
α
=1.0
1
A
支座
0.45
0.45
×
28.72
B
支座外侧
0.60
0.60
×
28.72
B
支座内侧
0.55
0.55
×
28.72
×
6.3
=99.
51
C
支座
0.55
0.55
×
28.72
×
6.3
=99.
51
次梁支座截面按矩形截
面进行计算，
跨中截面按
T
形截面进行
计
算，
T
形截面翼缘宽度为：
边跨
b'<
/p>
取
1/3
×
64
50=2150mm b+s
=2300mm
和
b+12h'
=200+12
f
n
f
×
80=1160mm
中的较小值，∴
b'
f
=1160mm
中
间
跨
b'
取
f
1/3
×
6300=2100mm
b+s
n
=
2300mm
f
和
b+12h'
f
=1160mm
中的较小值，∴
b'
=1160mm
α
s
=25+10+20/2=45mm h<
/p>
。
=h-
α
s<
/p>
=450-45=405mm
翼缘高度
h'
=80mm
f
α
1
f
c
b'
f
h'
(h
0
-h'
/2)=1.0
×
11.9
×
1160
×
80
×
f
f
(40
5-80/2)=403.08KN
·
m>108.62KN<
/p>
·
m
故次梁各跨中截面均属于第一类
T
形截面，
< br>计算结果见表
3.3.1
6
单向板设计
表
3.3.1
次梁受弯配筋计算
截面
b'
或
b(mm)
f
边跨跨中
1160
108.62
0.048
0.049
913
3
Φ
20
942
B
支座
200
108.62
0.278
0.334
1073
3
Φ
22
1140
中间跨跨中
1160
71.24
0.031
0.031
578
3
Φ
16
603
C
支座
200
81.42
0.209
0.237
761
3
Φ
18
763
M(KN
·
m)
α
s
=M/
α
1
f
c
bh
0
?
ξ
=
1-
√
1-2
α
s
As=
ξ
bh
0
α
1
f
c
/f
y
（
mm
?
）
选用钢筋
实配钢筋面积
（
mm
?
）
选用的
A
S
均大于ρ
min
bh=0.002
×
200
×
450=180
mm
?
⑵斜截面配
筋。箍筋采用钢筋
HPB300
，混凝土采用
< br>C25
。
f
< br>=270N/mm
?
f
c<
/p>
=11.9N/mm
?
f
t
=1.27N/mm
?
α
1
=1.0
yv
验算斜截面尺寸。
h
w
/b=325/200=0.175<4 0.
25
β
c
bh
0
f
c
=240.0KN>V
第二支座左
=88.05KN
截面尺寸合适。箍筋计算结果见表
3.3.2
表
3.3.2
次梁抗剪配筋计算
截面
V(KN)
< br>0.25
β
c
f
c
bh
。
(KN)
选用箍筋、直径、
A
支座
83.36
211.2>V
双肢φ
6@150
B
支座左
111.15
211.2>V
双肢φ
6@150
B
支座右
99.51
211.2>V
C
支座
99.51
211.2>V
双肢φ
6@150
双肢φ
6@150
7
单向板设计
间距
V
C<
/p>
=0.7f
t
bh
0
(KN)
V
s
< br>=f
A
/Sh
0
(KN)
yv
sv
72.01
41.26
113.27>V
72.01
41.26
113.27>V
72.01
41.26
113.27>V
72.01
41.26
113.27>V
V
cs
=V
c
+V
s
(KN)
次梁配筋图见附图
3.3.2-1
四
主梁的设计
主梁按弹性理论设计，<
/p>
视为铰支在柱顶上的连续梁，
有关尺寸及计算
简图见图
4.1
图
4.1
主梁计算简图
8
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