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NCP1601
制作的
100W
PFC
升压电路
简介:
本应用注意介绍了使用
NCP160
1
组成的升压式功率因数校正。
图
1<
/p>
给出了电路原理。
下面介绍设计及测量步骤。
NCP1
601A
是安森美公司最新的为小功率
PFC
< br>用设计的产品。它可以工作在两种工作
状态。即断续导通型(
DCM
)和临界导通型(
CRM
)
。
DCM
的特色在于能限制最大开关
频率,以便简化前端的
EMI
设计。而
CRM
型则可以限制电感中的电流应力,以便节省
MOSFET
和快速二极管的成本,尺寸以及可靠性。
通用的小功率
PFC
的控制方法通
常都是采用临界导通型(
CRM
),它可以改变开关频
率,
CRM
方式的开关频率可以变得非常高,它
出现在正弦波零跨跃时。有时,高的开关频
率使得
CRM
方式的
EMI
问题几乎无法解决。当然,
p>
CRM
有一个超过定频
DCM
方式的优
点,即只有较低的峰值电流。这对于
PFC
是非常重要的。
CRM
在大电流应力的
瞬间更可取
一些。
作为结果,
NCP1
601A
开发成具有
DCM
和
CRM
两者优点的
PFC
控制
IC
。
变换器使
用
NCP1601A
在多数应力状态时要工作在
CRM
状态下,
而就在零跨跃的瞬间能工作在
DCM
状态下,
NCP1601A
p>
的工作形式总结于图
2
中。
设计步骤
第一步:确定设计规范
输入电压
85VAC
—
265VAC
50Hz
输出功率
100W/400VDC
开关频率
100KHz
第二步:偏置电源设计
使用一个
p>
1/4W750K
电阻给
Vcc
电容充电以便启动,在最坏情况下,该电阻上的功耗
是
94mW
。
P =
V
/ R = 265
/ 750*102 =
93.6W
辅助绕组偏置源如图
3
所
示。启动后,从电感上附加一个绕组,经过整流给出,
Vcc
要
2
2
高出
NCP1600A
的最小工作电压
9V
,
当<
/p>
PFC
级的
MOSFET
导通时,
电感初级的电压为
Vin
,
二次绕组上的电压为
Vin / N
,该电压经过整流后接到电容
C1
上,当
< br>PFC
级二级管导通时,
电感初级绕组上的电压成为
p>
(Vin-Vout)
,
此时二次绕组上的
电压成为
(Vout-Vin)/N
,
这个电压
加到电容
C2
上,作为结果,
Vcc
的偏置电压将是
Vout/N<
/p>
,它几乎是恒定的,而不管
50Hz
的交
流输入电压如何变化。
Vcc =
V
C1
+V
C2
= Vin / N + (Vout-Vin) / N = Vout / N >
Vcc
(OFF)
这样,辅助绕组
的匝比
N
选做
25:1
,即
Vcc =16V
。
Vcc
= Vout / N = 400 /25 =16V
给
V
cc
处接一个
120uF
电容,按照经
验在启动期间的
228ms
中是足够了。
NCP1601A
消耗的典型值为
2.5mA
,欠压锁定值为
4.75V
。
Tstart = C*dV / I = 228 ms
出于保护的目的,加一个箝位齐纳二极管
MZP4745A
,以便于防止瞬间过压。
第三步:假设一个转换效率
效率
p>
η
通常假设为
90%
,输入功率为
111W
,此输入功率将迅速用于以下几步的计
算。
P in = Pout
/
η
= 100 / 90% = 111W
第四步:计算电流应力
最坏情况下,
输入电流的最大值发生在输入
AC85V
时,
输入的
RMS
电流
I ac
是
1.31A
。<
/p>
这是指
AC
电流是均方根值。此电流应力
主要加在整流器的前端。
I ac = P in / Vac =111 / 85
=1.31A
同时最大电流应力在
PFC
的临界型中是
3.7A
。
I
pk = 2 2
1/2
*
Iac = 3.7A
这个电流应力影响元件的选择,包括电流检测电阻,功率
MOSFET
,二极管及电感。
第五步:振荡电容设计
最大功率在
V control =
1V
的最坏情况下的
AC85V
时得
到。
C ramp = (Pin / Vac2 ) * 2L I ch = 706
pf
而在
NCP1601A
内的斜波
端接了一支
20pf
的电容,斜波电容的选择要尽可能小,以
便
限制最大的功率传输。对于临界状态,外部再接一支
680p
f
电容,对此应用就足够好了。
C ramp = 680pf
对于
C ramp
的这个值,控制电压
V control
在高线及低线条件下得到:在低线时
85V
V control = 2 L Ich * Pin / C ramp *
Vac
= 1.01 V
而在高线时
265 Vac,
V
control = 2 L I ch * Pin / C ramp * Vac
= 0.1V
第八步:
检查开关周期以确保
< br>CRM
时处在正弦峰顶,
在低线
85VAC
时,
开关周期
(t1+t2
)
以及
MOSFET
在导通的
t1
时间如下所示:
t1+t2 = Vout / (Vout
–
Vin ) * (C ramp * V control
/ Ich ) = 10.11uS > T
t1 = C ramp * V
control / I ch = 7.07 uS
在高线
265VAC
时,开关周期
(t1 +t2 )
及
MOSFET
在导通的
t1
时如下:
t1 +t2 = Vout / (Vout
–
Vin) * ( Cramp *V control
/I ch ) = 11.1uS > T
t1 = C ramp *
Vcontrol / Ich ) = 0.7 uS
如同开关周期一样长过
DCM
的开关周期
T
,电路工作在
CRM
状态。而且最大电流应
力被最小化了。
第九步:电流检测电阻设计
设置电流
检测电阻
Rcs
,
Rcs
定义为零电流阈值
Ib
ZCD
及过流保护阈值
I
L OCP
,分别由
以下两式给出:
I
L OCP
= ( Rs
*200uA
–
3.2mV )/ R cs
I
L ZCD
= ( Rs
*14uA
–
7.5 mV ) / Rcs
由于
I
L
ZCD
已经大于零,
Rs
就必须大于
535.7
Ω
,
此时给出
I
L
ZCD
>0
,当
Rs
非常接近
535.7
Ω
时,
I
LOCP
/ I
L ZCD
=
26000
。而且
I
L
ZCD
可以比
I
L OCP
非常小。例如:如果最大
应力
电流为
3.7A
,那末
R cs
为
28m
Ω
,
I
L ZCD
为
< br>143uA
。
Rcs
= ( Rs *200uA
–
3.2mv ) / I
L OCP
=
0.028
Ω
I
L ZCD
= (Rs * 14 uA
–
7.5mv) / Rcs = 143uA
当然,由于误差的存在,只能在实际设计中尽量使之接近。
<
/p>
当
Rcs
的值为
0.05
Ω
时,其功耗为
129mW<
/p>
。
Pd =
Iac
2
* Rcs * 1.5 = 129 mW
为了能有
I L OCP = 3.7A
,
Rs
将必须是
941
Ω
.
Rs = (Rcs *
I
L OCP
+ 3.2 mV) / 200uA =
941
Ω
941
Ω
不是标准值,如果取
Rs
为
1K
Ω
,
那末
I
L
OCP
以及
I
L ZCD
给出如下二式:
I
L OCP
= (Rs *200uA - 3.2mV)
/ Rcs = 3.936A
I
L
ZCD
= (Rs * 14uA
–
7.5mV) / Rcs = 130mA
第十步:
输出电容设计
输出电容的选择通常由
所要求的维持时间或可以接受的负载上的纹波电压来决定。
作为
经验法则,输出电容通常设定为
1uF/W
,因此,输出
p>
100W
的应用需要
100uF
的输出电容。
即
Cout =
100uF/450V
。
保持时间
T hold
为电源在线路电
压跌落后需要保持其电压在规范范围内的时间。
C = 2Pout * t hold / ( Vout min2
–
V op min )
此处,
Vout min
是在满载时输出稳压的电压值。
Vop min
是由
PFC
的驱动负载上的最
小电压值。由于没有保持时间的实际规范,这一项在此处没有进一步研究。
主要在
PFC
电路中的纹波元件是其整流的交流
线路频率,因为它很难被电感和电容滤
掉,
CCM
或
DCM
方式工作主要影响开关频率的纹波,它总是
少于整流线路频率的纹波的。因
此,将其忽略。
2
2
PFC
的低频输出级可
以简化成图
4
。线路频率电流源是一个整流过的正弦波,而且其
均
方根值
Iout
rms
简化成
Pout /
Vout
,因此,
Iout pk-
pk
的峰峰值表示为:
Iout pk-pk = 1.414* Ioutrms = 0.354A
现在
,电容仅作为图
4
电路中的储能的中间环节,其放电时间为线路
频率的
1/4
,如图
5
所示。
T
discharge = 0.25 *1/ f
L
因此,低频输出纹波可以从下式求出:
dV = I dt / C =( 0.354 *
1/4*1/50)/100*10
-6
= 17.7V <
/p>
出于安全起见,
450V
标称的输出电容
被推荐在此使用,它是以应付
400V
的
RMS
电压。
另一方面,在
NCP1601A
的
PFC
< br>中,瞬时输出电压会影响瞬时的控制电压,
V
CONT
ROT
。如
果输出电压纹波太大,
它会
使控制电压上也有大波动。
因而会使功率因数值惊人地减少。
因
为这是为了满足高的动态控制电压。
第
11
步:输入滤波设计
CRM
或
DCM
的
PFC
电路需要一个输入滤波电路以便将高频电流旁路掉。
使输入电流仅由
低频部分组成。最简单的滤波电路就是跨跃两输入端的电容
CF
如图
6
所
示。假设输入阻抗
Zin
加入到
AC<
/p>
输出源,而其输入阻抗值未知。且在多数应用中是可忽略的。因此,加入一
个差模滤波电感
Lf
,去计算其电流。该差模电感通常
存在于共模电感的形式。
高频源是
电感电流
I
L
。
其高频等效电路示于图
7
,
其矢量图
画出,
高频电流
I
L
< br>的百分比
得以进入输入边,公式如下:
Iin / I
L
=
< br>(
1/
(
2
π
fCf
))
/[2
π
fLf -1/
(
2
p>
π
fCf
)
] =
(
1/4
π
2
f
2
Lf
Cf-1
)
=0.31%
此处,
Lf = 1MHz
,
Cf =
1
μ
F
。
<
/p>
另一方面,附加的滤波电容
Cf
还带出一
个低频电流
If
,如图
8
示。它增加了整个输入
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